基坑槽钢桩支护方案

宁波大榭加氢联合装置项目设备基础

基 坑 支 护 及 挖 土 方 案

职务： 职务： 职务：

施工单位：中国石化工程建设有限公司 编制日期：2014年6月9日

编制人：审核人：审批人：

深基坑钢板桩支护专项方案

第一节 工程概况

本工程为宁波大榭加氢联合装置项目，基坑长4.80m、宽8.80m。基底标高为-4.6m，对基坑边坡维护决定采用钢板桩进行支护，以达到挡土防止塌方的目的。

第二节 编制依据

一、宁波大榭加氢联合装置项目； 二、《工程地质勘察报告》； 三、现场测量数据和调查；

四、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）；

第三节 钢板桩支护设计思路及要点

根据本工程场地地质情况特点，本工程钢板桩主要作用是为了防止深基坑边坡的塌方，起到支护边坡的作用。设计要点如下：

一、采用32C槽钢钢板桩，桩长12m； 二、钢板桩沿基坑四周连续设置成封闭的帷幕；

三、为保证基坑安全，钢板桩帷幕上设置一道连续的槽钢围檩以加强钢度及整体性；

第四节 槽钢支护结构设计计算书

计算依据：

1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著

5、《土力学与地基基础》

一、参数信息

1、基本参数

支护桩材料 支护桩嵌入土深度ld(m) 基坑外侧水位深度ha(m) 支护桩在坑底处的水平位移量υ(mm) 钢桩 7.7 0.8 12 支护桩间距ba(m) 基坑开挖深度h(m) 基坑内侧水位深度hp(m) 0.1 4.3 1.2 2、土层参数

土重度土层类型 土厚度h(m) γ(kN/m) 填土 粘性土 粘性土 5 8 4 19 21 21 10 15 16 3内摩擦角粘聚力c(kPa) φ(°) 12 18 18 饱和土重度γsat(kN/m) 20 22 22 否 是 是 3水土分算 3、荷载参数

距支护边缘的类型 荷载q(kpa) 水平距离a(m) 分布宽度b(m) 分布长度l(m) 满布荷载 3 / 4 5 / 4 5 / / 6 / 0 2 垂直基坑边的平行基坑边的作用深度d(m) 条形局部荷载 3.5 矩形局部荷载 4 4、计算系数

结构重要性系数γ0 嵌固稳定安全系数Ke 1 1.2 综合分项系数γF 圆弧滑动稳定安全系数Ks 1.25 1.3 二、土压力计算

土压力分布示意图

附加荷载布置图

1、主动土压力计算 1）主动土压力系数

Ka1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-12/2)=0.656； Ka2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-12/2)=0.656； Ka3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-12/2)=0.656； Ka4=tan2(45°- φ4/2）= tan2(45-18/2)=0.528； Ka5=tan2(45°- φ5/2）= tan2(45-18/2)=0.528；

2）土压力、地下水产生的水平荷载 第1层土：0-0.8m

H1'=[∑γ0h0+∑q1]/γi=[0+3]/19=0.158m

Pak1上 =γ1H1'Ka1-2c1Ka10.5=19×0.158×0.656-2×10×0.6560.5=-14.229kN/m2

Pak1下 =γ1(h1+H1')Ka1-2c1Ka10.5=19×(0.8+0.158)×0.656-2×10×0.6560.5=-4.258kN/m2 第2层土：0.8-4m

H2'=[∑γ1h1+∑q1]/γsati=[15.2+3]/20=0.91m

Pak2上 =γsat2H2'Ka2-2c2Ka20.5=20×0.91×0.656-2×10×0.6560.5=-4.26kN/m2

Pak2下 =γsat2(h2+H2')Ka2-2c2Ka20.5=20×(3.2+0.91)×0.656-2×10×0.6560.5=37.724kN/m2 第3层土：4-5m

H3'=[∑γ2h2+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)]/γsati=[79.2+3+1.167]/20=4.168m Pak3上 =γsat3H3'Ka3-2c3Ka30.5=20×4.168×0.656-2×10×0.6560.5=38.485kN/m2

Pak3下 =γsat3(h3+H3')Ka3-2c3Ka30.5=20×(1+4.168)×0.656-2×10×0.6560.5=51.605kN/m2 第4层土：5-7m

H4'=[∑γ3h3+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)]/γsati=[99.2+3+1.167]/22=4.698m Pak4上

=[γsat4H4'-γw(∑h3-ha)]Ka4-2c4Ka40.5+γw(∑h3-ha)=[22×4.698-10×(5-0.8)]×0.528-2×15×0.5280.5+10×(5-0.8)=52.597kN/m2 Pak4下

=[γsat4(H4'+h4)-γw(∑h3-ha)]Ka4-2c4Ka40.5+γw(∑h3-ha)=[22×(4.698+2)-10×(7-0.8)]×0.528-2×15×0.528

0.5

+10×(7-0.8)=85.269kN/m2

第5层土：7-12m

H5'=[∑γ4h4+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1)]/γsati=[143.2+3+1.167+0.5]/22=6.721m Pak5上

=[γsat5H5'-γw(∑h4-ha)]Ka5-2c5Ka50.5+γw(∑h4-ha)=[22×6.721-10×(7-0.8)]×0.528-2×15×0.5280.5+10×(7-0.8)=85.536kN/m2 Pak5下

=[γsat5(H5'+h5)-γw(∑h4-ha)]Ka5-2c5Ka50.5+γw(∑h4-ha)=[22×(6.721+5)-10×(12-0.8)]×0.528-2×15×0.5280.5+10×(12-0.8)=167.216kN/m2 3）水平荷载

临界深度：Z0=Pak2下h2/(Pak2上+ Pak2下)=37.724×3.2/(4.26+37.724)=2.875m； 第1层土 Eak1=0kN； 第2层土

Eak2=0.5Pak2下Z0ba=0.5×37.724×2.875×0.1=5.423kN； aa2=Z0/3+∑h3=2.875/3+8=8.958m； 第3层土

Eak3=h3(Pa3上+Pa3下)ba/2=1×(38.485+51.605)×0.1/2=4.504kN； aa3=h3(2Pa3上+Pa3下)/(3Pa3上+3Pa3

下

)+∑h4=1×(2×38.485+51.605)/(3×38.485+3×51.605)+7=7.476m；

第4层土

Eak4=h4(Pa4上+Pa4下)ba/2=2×(52.597+85.269)×0.1/2=13.787kN； aa4=h4(2Pa4上+Pa4下)/(3Pa4上+3Pa4

下

)+∑h5=2×(2×52.597+85.269)/(3×52.597+3×85.269)+5=5.921m；

第5层土

Eak5=h5(Pa5上+Pa5下)ba/2=5×(85.536+167.216)×0.1/2=63.188kN；

aa5=h5(2Pa5上+Pa5下)/(3Pa5上+3Pa5下)=5×(2×85.536+167.216)/(3×85.536+3×167.216)=2.231m； 土压力合力：

Eak=ΣEaki=0+5.423+4.504+13.787+63.188=86.902kN； 合力作用点： aa=

Σ(aaiEaki)/Eak=(0×0+8.958×5.423+7.476×4.504+5.921×13.787+2.231×63.188)/86.902=3.508m； 2、被动土压力计算 1）被动土压力系数

Kp1=tan2(45°+ φ1/2）= tan2(45+12/2)=1.525； Kp2=tan2(45°+ φ2/2）= tan2(45+18/2)=1.4； Kp3=tan2(45°+ φ3/2）= tan2(45+18/2)=1.4； 2）土压力、地下水产生的水平荷载 第1层土：4.3-5m H1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/19=0m

Ppk1上 =γ1H1'Kp1+2c1Kp10.5=19×0×1.525+2×10×1.5250.5=24.698kN/m2

Ppk1下 =γ1(h1+H1')Kp1+2c1Kp10.5=19×(0.7+0)×1.525+2×10×1.5250.5=44.981kN/m2 第2层土：5-5.5m

H2'=[∑γ1h1]/γi=[13.3]/21=0.633m

Ppk2上 =γ2H2'Kp2+2c2Kp20.5=21×0.633×1.4+2×15×1.40.5=66.4kN/m2

Ppk2下 =γ2(h2+H2')Kp2+2c2Kp20.5=21×(0.5+0.633)×1.4+2×15×1.40.5=86.351kN/m2 第3层土：5.5-12m

H3'=[∑γ2h2]/γsati=[23.8]/22=1.082m Ppk3上

=[γsat3H3'-γw(∑h2-hp)]Kp3+2c3Kp30.5+γw(∑h2-hp)=[22×1.082-10×(1.2-1.2)]×1.4+2×15×1.40.5+10×(1.2-1.2)=86.372kN/m2 Ppk3下

=[γsat3(H3'+h3)-γw(∑h2-hp)]Kp3+2c3Kp30.5+γw(∑h2-hp)=[22×(1.082+6.5)-10×(7.7-1.2)]×1.4+2×15×1.40.5+10×(7.7-1.2)=299.104kN/m2 3）水平荷载 第1层土

Epk1=bah1(Pp1上+Pp1下)/2=0.1×0.7×(24.698+44.981)/2=2.439kN； ap1=h1(2Pp1上+Pp1下)/(3Pp1上+3Pp1

下

)+∑h2=0.7×(2×24.698+44.981)/(3×24.698+3×44.981)+7=7.316m；

第2层土

Epk2=bah2(Pp2上+Pp2下)/2=0.1×0.5×(66.4+86.351)/2=3.82kN； ap2=h2(2Pp2上+Pp2下)/(3Pp2上+3Pp2

下

)+∑h3=0.5×(2×66.4+86.351)/(3×66.4+3×86.351)+6.5=6.739m；

第3层土

Epk3=bah3(Pp3上+Pp3下)/2=0.1×6.5×(86.372+299.104)/2=125.28kN；

ap3=h3(2Pp3上+Pp3下)/(3Pp3上+3Pp3下)=6.5×(2×86.372+299.104)/(3×86.372+3×299.104)=2.652m； 土压力合力：

Epk=ΣEpki=2.439+3.82+125.28=131.539kN； 合力作用点：

ap= Σ(apiEpki)/Epk=(7.316×2.439+6.739×3.82+2.652×125.28)/131.539=2.857m； 3、基坑内侧土反力计算 1）主动土压力系数

Ka1=tan2(45°-φ1/2）= tan2(45-12/2)=0.656； Ka2=tan2(45°-φ2/2）= tan2(45-18/2)=0.528； Ka3=tan2(45°-φ3/2）= tan2(45-18/2)=0.528； 2）土压力、地下水产生的水平荷载 第1层土：4.3-5m H1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/19=0m Psk1上

=(0.2φ12-φ1+c1)∑h0(1-∑h0/ld)υ/υb+γ1H1'Ka1=(0.2×122-12+10)×0×(1-0/7.7)×0.012/0.012+19×0×0.656=0kN/m2 Psk1下

=(0.2φ12-φ1+c1)∑h1(1-∑h1/ld)υ/υb+γ1(h1+H1')Ka1=(0.2×122-12+10)×0.7×(1-0.7/7.7)×0.012/0.012+19×(0+0.7)×0.656=25.779kN/m2 第2层土：5-5.5m

H2'=[∑γ1h1]/γi=[13.3]/21=0.633m Psk2上

=(0.2φ22-φ2+c2)∑h1(1-∑h1/ld)υ/υb+γ2H2'Ka2=(0.2×182-18+15)×0.7×(1-0.7/7.7)×0.012/0.012+21×0.633×0.528=46.346kN/m2 Psk2下

=(0.2φ22-φ2+c2)∑h2(1-∑h2/ld)υ/υb+γ2(h2+H2')Ka2=(0.2×182-18+15)×1.2×(1-1.2/7.7)×0.012/0.012+21×(0.633+0.5)×0.528=75.165kN/m2 第3层土：5.5-12m

H3'=[∑γ2h2]/γsati=[23.8]/22=1.082m Psk3上

=(0.2φ32-φ3+c3)∑h2(1-∑h2/ld)υ/υb+[γsat3H3'-γw(∑h2-hp)]Kp3+γw(∑h2-hp)=(0.2×182-18+15)×1.2×(1-1.2/7.7)×12/12+[22×1.082-10×(1.2-1.2)]×0.528+10×(1.2-1.2)=75.171kN/m2 Psk3下

=(0.2φ32-φ3+c3)∑h3(1-∑h3/ld)υ/υb+[γsat3(H3'+h3)-γw(∑h3-hp)]Kp3+γw(∑h3-hp)=(0.2×182-18+15)×7.7×(1-7.7/7.7)×12/12+[22×(1.082+6.5)-10×(7.7-1.2)]×0.528+10×(7.7-1.2)=118.753kN/m2 3）水平荷载 第1层土

Psk1=b0h1(Ps1上+Ps1下)/2=0.1×0.7×(0+25.779)/2=0.902kN；

as1=h1(2Ps1上+Ps1下)/(3Ps1上+3Ps1下)+∑h2=0.7×(2×0+25.779)/(3×0+3×25.779)+7=7.233m； 第2层土

Psk2=b0h2(Ps2上+Ps2下)/2=0.1×0.5×(46.346+75.165)/2=3.038kN； as2=h2(2Ps2上+Ps2下)/(3Ps2上+3Ps2

下

)+∑h3=0.5×(2×46.346+75.165)/(3×46.346+3×75.165)+6.5=6.73m；

第3层土

Psk3=b0h3(Ps3上+Ps3下)/2=0.1×6.5×(75.171+118.753)/2=63.025kN；

as3=h3(2Ps3上+Ps3下)/(3Ps3上+3Ps3下)=6.5×(2×75.171+118.753)/(3×75.171+3×118.753)=3.007m； 土压力合力：

Ppk=ΣPpki=0.902+3.038+63.025=66.965kN； 合力作用点：

as= Σ(asiPski)/Ppk=(7.233×0.902+6.73×3.038+3.007×63.025)/66.965=3.233m； Psk=66.965kN≤Ep=131.539kN 满足要求！

三、稳定性验算

1、嵌固稳定性验算

Epkapl/(Eakaal)=131.539×2.857/(86.902×3.508)=1.233≥Ke=1.2 满足要求！

2、整体滑动稳定性验算

圆弧滑动条分法示意图

Ksi =∑{cjlj+[(qjbj+ΔGj)cosθj-μjlj]tanφj}/∑(qjbj+ΔGj)sinθ

cj、φj ──第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角(°)； bj──第j土条的宽度(m)；

θj──第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角(°)； lj──第j土条的滑弧段长度(m)，取lj＝bj/cosθj； qj──作用在第j土条上的附加分布荷载标准值(kPa) ； ΔGj──第j土条的自重(kN)，按天然重度计算；

uj──第j土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa)，采用落底式截水帷幕时，对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取uj＝γwhwaj，在基坑内侧，可取uj＝γwhwpj；滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土，取uj＝0； γw──地下水重度(kN/m3)；

hwaj──基坑外侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)； hwpj──基坑内侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)； min{ Ks1 ，Ks2 ，……，Ksi，……}=1.499≥Ks=1.3 满足要求！

四、结构计算

1、材料参数

钢桩类型 钢材的惯性矩I(cm) 钢材的弹性模量E(N/mm) 24槽钢 8690.33 20600 钢桩型号 钢材的截面抵抗矩W(cm) 钢材的抗弯强度设计值f(N/mm) 2332c号槽钢 3.145 205 钢材的抗剪强度设计值τ(N/mm) 2125 材料截面塑性发展系数γ 1.05 2、支护桩的受力简图

计算简图

弯矩图(kN·m)

Mk=91.42kN.m

剪力图(kN)

Vk=43.26kN 3、强度设计值确定

M=γ0 γF Mk=1×1.25×91.42=114.275kN·m V=γ0 γF Vk=1×1.25×43.26=.075kN 4、材料的强度计算

σmax=M/(γW)=114.275×106/(1.05×3.145×103)=200.376N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！

b`=(hb2-(b-tw)2(h-2t))/(2(hb-(b-tw)(h-2t))=(320×922-(92-12)2(320-2×14))/(2(320×92-(92-12)(320-2×14))=69mm

S=t(b-b`)2=14×(92-69)2=7406mm3,

τmax=VS/It=.075×7406×103/(8690.33×104×14)=0.329N/mm2≤[f]=125N/mm2 满足要求！

第五节 施工组织计划及应急小组

本工程采用项目经理负责制管理，由项目经理全权负责本项目的机械、材料和劳动力的组织及施工，项目管理架构如下：

应急救援领导小组

项目部成立重大安全事故应急领导小组，组成人员和主要职责如下： 组 长： 副组长：

项目技术负责人： 成 员：

项目经理 项目技术负责人 施工员 质量员 电工 机长 焊工 技术工人 第六节 施工机械及设备

机械参数 型号 机械名称 液压振动锤 履带式单斗挖掘机 履带式单斗挖掘机 气割机 电焊机 经纬仪 水准仪 MIL-2000 W-1001 W-1001 XD1-200 J2 S3-d 1台 1台 1台 1套 2台 1台 1台 1M3 1M3 2KVA 安装于挖掘机上打钢板桩 吊液压振动锤 挖基坑 切割钢板桩 钢板桩连接 测量放线 抄平、沉降观测 数量 功率 使用部位

第七节 钢板桩施工

一、材料选择。采用32C槽钢钢板桩。

由于本工程为钢板桩用于基坑的临时支护，故不需进行材质检验而只对其做外观检验，以便对不符合形状要求的钢板桩进行矫正，以减少打桩过程中的困难。

外观检验包括表面缺陷、长度、宽度、厚度、端头矩形比、平直度和锁口形状等内容。检查中要注意：①、对打入钢板桩有影响的焊接件应予以割除；②、有割孔、断面缺损的应予以补强；③、若钢板桩有严重锈蚀，应测量其实际断面厚度，以便决定在计算中是否需要折减。原则上要对全部钢板桩进行外观检查，对不符合要求的钢板桩需进行矫正。

三、钢板桩吊运及堆放

装卸钢板桩宜采用两点吊。吊运时，每次起吊的钢板桩根数不宜过多，并应

注意保护锁口免受损伤。吊运方式有成捆起吊和单捆起吊、钢筋捆扎、专人指挥。钢板桩堆放的顺序、位置、方向和平面布置应考虑到以后的施工方便。

四、施工工艺流程

基线确定 定桩位 钢板桩施打 围檩、拉杆、角撑 土建施工 拔桩 五、操做方法

⑴、基线确定：施工员的在基坑边龙门架上定出轴线，留出以后施工需要的工作面，确定钢板桩施工位置。

⑵、定桩位。按顺序标明钢板桩的具体桩位，洒灰线标明。

⑶、钢板桩施打。采用单独打入法，即吊升第一支钢板桩，准确对准桩位，振动打入土中。吊第二支钢板桩，卡好企口，振动打入土中，如此重复操作，直至基坑钢板桩帷幕完成。钢板桩施打时，由于钢板桩制作本身的误差、打桩时的偏差、施工条件的，使帷幕的实际长度无法保证按钢板桩标准宽度的整数倍，故此钢板桩帷幕最终封闭合拢有相当难度。调整的办法，一般有采用异形钢板桩来闭合或通过调整帷幕轴线用标准桩实现闭合。由于本工程钢板桩墙精度要求不高，故采用后一方法来实现转角的闭合，即在转角处两侧调整轴线实现闭合。

⑷、钢板桩拔除。

土建工程完毕后即进行钢板桩的拔除。工程场地局限，故须采用反铲挖掘机与振动锤配合来进行钢板桩的拔除，即利用振动锤产生的强迫振动扰动土质，破坏钢板桩周围土的粘聚力以克服拔桩阻力，依靠附加起吊力的作用将桩拔除。

钢板桩拔除后留下的桩孔，必须即时做回填处理，回填一般用挤密法或填入法，所用材料为河砂中砂。

第八节 基坑监测措施

1、基准网的建立

为了科学地预测基坑支护的稳定和周边环境的变化，及时预报和提供准确可靠的变形数据，因此建立基坑支护施工变形与沉降观测网，定期进行变形沉降观测。

2、基坑支护变形观测 （1）基坑支护水平位移观测

在基坑边坡顶上布置基线（每基坑边一条），每条基线上设4个变形观测点，同时又作为沉降观测点。 （2）基坑支护沉降观测

利用远离场区的城市高程系水准控制点或水准点作为沉降观测的起算点，与以上点联测，构成基坑支护沉降观测网。

四面围墙周边附近各布置四个沉降观测点，与基坑周边浅埋基础建（构）筑物、重要管线监测点一起构成监测周边环境的沉降观测网。 3、观测方法 （1）水平位移观测

分别在基线点四个角上设站，用J2型经纬仪观测四边网的水平角度(四边形内角)，并与城市的大地控制网三角点联测水平夹角，检查基线点是否发生位移，在基线点正确无误的情况下，同时在四角测端上分别以对应的相邻角点定向，并观测定向基线上各预埋点的水平位移量初始读数。 （2）沉降观测

对基坑边上的各点及周边点建立的沉降观测网的测量方法为：首先自远离基坑的城市水准控制点开始观测，引测至基坑周围后，按编定的各点观测次序依次观测，最后测至另一水准控制点符合，观测仪器采用S3型精密水准仪。

4、基坑周围建(构)筑物等的监测措施

本工程对基坑周边50米范围内的所有建（构）筑物进行监测，并特别对临近坑边1.5H～2.0H范围内建（构）筑物，包括道路、市政管道、电力电缆、电

信管网等加强监测力度。具体监测措施是：

（1）对建（构）筑物，定期进行沉降变形观测。

（2）施工前，了解地下管线的分布情况，对整个场地的地下管线进行摸底，并在地面投影其轴线走向，布置变形观测点进行监测；对某些变形要求较高及紧邻基坑开挖边缘的重要管线，预先做好加固处理措施。

第九节 质量保证措施

1、严格遵守和执行有关的施工质量规范。

2、根据ISO9001标准要求，推行全面质量管理，建立质量保证体系，提高全员质量意识，确保质量管理惯彻整个施工过程。坚持质量自检、互检、交接检“三检”制。

3、实行质量管理项目部负责制，配置专职质检员，具体负责质量管理工作。严格按项目部管理体系进行施工管理。

4、钢板桩施打前必须进行选材，对有变形的进行矫正。 5、钢板桩统一为槽钢型.

第十节 安全施工措施

1、基坑顶周边设置连续封闭的安全护栏，防止人员坠落。 2、开挖前，先进行围檩施工，做好支撑后才能开挖至设计深度。 3、为切实保证施工人员安全，树立“安全第一，预防为主”的思想，根据国家建设部颁发的安全检查评分标准制订具体措施。

4、建立安全保证体系，除企业已有的机构外，工地设立安全管理机构，工程项目设立安全小组、班组设安全员，形成一个健全的安全保证体系，工地的安全管理机构负责工地日常的安全工作，定期组织安全检查，对不符合要求的要及时发出整改通知，指导工程项目部和班组安全员的工作，对违章作业者进行批评教育和处罚。

5、优化安全技术组织措施，包括以改善施工劳动条件，防止伤亡事故和职业病为目的的一切技术措施，如积极改进施工工艺和操作方法，改善劳动条件，减轻劳动强度，消除危险因素，机械设备应设有安全装置。

6、机械操作人员必须持证上岗，各种作业人员应配带相应的安全防护用具及劳保用品，严禁操作人员违章作业，管理人员违章指挥。

7、施工中所有机械、电器设备必须达到防护标准，自制设备、设施应通过安全检验，一切设备应经过工前性能检验合格后方可使用，并由专人负责，严格执行交制度，并按规定定期检查保养。

8、凡进入现场的一切人员，均要戴安全帽，正确使用“三宝”。要配合公司安全月检工作，工程项目部要实行周检，项目点要日检，施工中应抽检，及时消除安全隐患。

9、严格执行各项安全操作规程，施工前要进行安全交底，每月定期进行安全教育，加强工人的安全意识教育。

10、在主要入口处挂醒目的安全防火宣传语牌。

11、现场施工用高低压设备及线路，严禁电线随地走，所有电掣应有门、有锁，有危险标志。严格执行《施工现场临时用电安全技术规范》的规定，现场采用“三相五线”制供电，执行“一机一闸一漏电保护开关”制度。所有电器设备及金属构架均应按规定设置可靠的接零及接地保护，施工现场所有用电设备，必须按规定设置漏电保护装置，要定期检查，发现问题及时处理。

12、加强安全教育和监督，坚持经常性的安全交底制度，提高施工人员的安全生产意识，及时消除事故隐患。

13、在施工过程中，对地面沉降、支护位要定期观察测试，加强对支护的监控。

14、所有施工人员均应掌握安全用电基本知识和设备性能，用电人员各自保护好自用设备的负荷、地线和开关箱，发现问题及时找电工解决，严禁非专业电气操作人员乱动电器设备。

15、配电系统分级配电，本电箱、开关箱外观必须完整、牢固，防雨防尘。 16、多机作业用电必须分闸，严禁一闸多机和一闸多用，施工现场电缆、电线必须按规定架设，严禁拖地和乱拉乱搭。

17、各种机械要有专人负责维修、保养，并经常对机械运行的关键部位进行检查。

18、使用机械时，操作员要密切注意机上的仪器、仪表、指针是否超出安全范围，机体是否有异常振动及发出异响，出现问题应进行停电关机处理，不得擅离职守，隐瞒不报。

19、设备基础必须平稳、牢固，基本的锚固、支撑措施必须齐全，不得使用临时支撑，高大机械在多风季节前设缆风绳。

第十一节 文明施工措施

1、为避免施工现场的混乱现象，现场文明施工划区域派专人负责，落实岗位责任制，搞好环境卫生工作。

2、施工现场必须按施工平面图进行布置，不能随意改变。

3、工地现场入口设置现场标志牌，明确各区域负责范围，不定期检查和督促。 4、现场材料进场道路保持畅通无阻，排水畅通，无积水，场地整洁、材料堆放整齐，无施工垃圾。

深基坑挖土专项方案

第一节 编制依据

1、本工程0.000标高相当于黄海高程3.800米，自然地坪标高按照黄海高程3.500米。本图纸所注标高未经特殊说明均为相对标高； 业主提供的工程施工图；

2、业主提供的本工程结构设计图(中石化洛阳工程有限公司)；

3、宁波市行业标准《宁波市软土深基坑支护设计与施工暂行技术规定》； 4、浙江省标准《建筑基坑工程技术规程》（DB33/T1008-2000）； 5、浙江省标准《建筑地基基础设计规范》（DB33/1001-2003）； 6、国家行业标准《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）； 7、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）； 8、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；

9、国家《工程建设标准强制性条文》（房屋建筑部分）2002年版； 10、《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）；

11、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）； 12、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）； 13、《建筑基坑工程监测技术规范》（GB50497-2009）； 14、其他设计计算与施工有关规范及规程； 15、以往多个类似工程施工经验积累。

第二节 工程概况

工程概况：本工程为宁波大榭加氢联合装置项目设备基础，基坑位于在建厂房内。基坑长4.80m、宽8.80m。基底标高为-4.6m， 自然地面标高为-0.3米。

考虑现场的实际情况及现场的地容地貌，本工程初步的挖土量大约有193.5m3，因本基础底板的标高较为复杂多变，详细的挖土方式见详细的后续部署。

第三节 地质情况及周围环境

1、地质情况

2、

周边环境

基坑四周为厂房的基础及桩基，故不能采用放坡形式。基础及工程桩的保护是该挖土方案的重点难点。

第四节 施工部署

1、土方开挖总体施工安排

本工程基础形式为设备基础，人工清底的预留厚度为200mm。本工程的土方开挖，从标高变化上还是不算复杂，但从整体平面上分析还是比较复杂的。本工程结合地上施工总体部署，基坑开挖从西部向东部挖,从底标高往高标高处开挖，由于深度较大，基坑内进行放坡开挖，每层开挖高度不超过1.5米。考虑现场的交通道路的便利性，把出土位置设置基坑两侧，（不得堆放基坑周边）合理安排基坑的施工顺序是本次基础土方开挖的重点。

2、施工流程和施工顺序

本基坑开挖顺序，应先挖西部，再向东部开始挖土。本工程开挖平面与放坡、坡面做法详见附图。

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3、主要机械设备计划

序号 机械设备名称 型号/规格 单位 数量 备注 1 水准仪 DZS3 测量使用 2 经纬仪 J2

3 激光测距仪 DJ－2000 4 推土机 土方使用 5 挖土机 200-7，1.0m3 6 小型挖土机 DH55-V，0.5m3 7 运土车辆 10m3

4、土方工程施工部署安排

由于现场场地标高比较复杂,工期比较紧，尽快为后续工程施工创造出良好的工作面是土方工程的关键之所在。要保证在计划工期内完成土方开挖施工，

必须有序施工,为了保证土方开挖的顺利进行，防止塌方等不利现象的发生，我们采用土方开挖与护坡施工交替进行的办法。每挖1.5m深进行边坡休整，如土质不理想，必要时进行挂网抹灰的护坡施工，反复交替进行，直至坑底。具体流程如下：

开挖线放样→打钢板桩→第一步土方开挖→第一步修坡→开挖下一步土方→下一步修坡→直至基坑底。

（1）采用2台反铲挖土机、6台翻斗车、1台装载机同时进行。采用大挖挖土，小挖进行修坡。

（2）开挖过程中应遵循先北后南的方向，并预留好汽车坡道。 （3）边坡及坑底应留200mm人工清底，以减少雨水和太阳暴晒对土层的扰动。基坑底暴露时间不超过4h（即4小时内浇筑垫层完成）。

（4）开挖过程中应时时测量挖深，通过放坡系数计算该挖深处的下边缘位置，并由测量人员撒出白灰线进行控制。

（5）如果到达坑底后发现基底土层与地勘资料不一致应立即通知业主、监理、设计以及地勘部门，以便及时采取措施。

（6）坡道处土方收尾采用长臂挖土机进行挖土，装车运走。 （7）基坑至基底以上200mm（人工清土层）。

（8）因在施工时运土车辆需从基坑下面往上面运土，因此土方施工时需预留坡道，并且根据土方进度动态进行留设。

（9）为保证达到土方文明施工要求，避免土方运输车辆泥土污染市政道路，因此在现场出入口边设置专用沉淀池，现场道路作地面硬化处理。

5、卸土场及土方运输路线

因本工程工期较紧，再加上后期的一期工程即将开始施工，为确保现场运

输流畅，不影响后续工期的施工，尽快的将会所挖出的土堆放到现场的北侧，并尽快将缩短会所的施工工期，尽早进行土方回填；在进行堆土时制定车辆在场内的行驶路线，保证了土方顺利开挖，卸土的场地由业主指定。

第五节 施工准备

5.1技术准备

5.1.1测量人员做好技术准备，提前画好外围控制线，并随时跟踪挖土标高加强标高控制，严禁超挖。

5.1.2技术部门应对现场施工人员做出明确交底，画出集水坑等位置局部详图，确保位置准确。

5.1.3施工前土方组长向所有参加施工的人员进行有针对性的技术交底，必须使每个操作者对施工中的技术要求心中有数。

5.1.4了解施工机械设备的技术参数与性能。 5.1.5做好施工场地的通平工作。

5.1.6根据业主提供的地下管线（燃气管线、下水道、地下电缆等）分布情况，查明现场具体分布位置及埋藏深度。

5.1.7按照施工图及业主提供的基坑周边控制轴线准确测出基坑外包线，并将基坑周边控制轴线引测到场地周边适当部位，妥善保护。

5.1.8根据现场平面布置，接通场地施工、 生活用电、用水；钢材、水泥、砂石及时到位，及时进行相关检验。

5.1.9根据业主提供的下水道（场内排水出口）及时做好场地内部排水系统。

5.1.10开挖前，应按照合同要求，由业主协调其他相关单位对现场的土质

进行放射性元素的检测，例如：氡气等；如果存在放射性元素的存在，应根据相关检测部门提供技术信息及处理方法制定详细的处理方案。

5.2组织机构

⑴ 土方开挖领导小组： 组 长： 副组长： 成 员： ⑵ 组员职责

组长：全面负责挖土技术管理工作及方案、相应纠正措施的审批。 副组长：全面负责挖土现场管理及施工安全管理工作。

技术负责人：全面负责挖土过程标高轴线监督管理及全面负责挖土资料管理。

组员：全面负责挖土安全质量监督管理，机械设备安全管理。 、组员：全面负责挖土方案落实交底。

注：检查、监督内容为挖土方案的落实情况、技术交底是否到位。整个基坑开挖由项目管理部统一组织管理。施工各种工艺可交叉施工，保证在计划工期完