现浇箱梁计算说明书.

中交三公局 张公互通桥梁现浇箱梁专项施工方案

第一章 概述

1.1编制依据

⑴《湖北省咸宁至通山高速公路两阶段施工图》；

⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）；

⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑺《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑻《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑼《装备式公路钢桥使用手册》； ⑽《路桥施工计算手册》。

⑾《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）

⑿《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⒀《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒁《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒂《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001）

1.2编制原则

突出重点、兼顾一般，安全优质、高效均衡地组织施工生产，力求做到产值、实物、形象进度三同步，确保兑现合同工期和满足业主要求。

1.3 工程概况

1.3.1简述

A匝道桥中心桩号为AK1+142.808。桥梁上部采用预应力钢筋混凝土现浇箱梁，箱梁为单箱三室，箱梁高为1.4m，顶板宽15.5m，翼缘宽2.5m，底板宽10.5m，本桥平面位于半径R=400m的右偏圆曲线上，纵面位于R＝1750m凸曲线上，起讫点桩号：AK1+0.768～AK1+195.848，全桥共1联，桥跨布置为5³20m，桥长106.08m。本桥上跨咸通高速，交叉桩号为AK1+132.808＝K5+162.942，桥梁净空不小于5.2m。下部结构桥台采用肋板台、桩柱台，桥墩采用柱式墩，墩台均采用桩基础。0、5号桥台采用D80伸缩缝。

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张公1号中桥中心桩号为LK1+9.7。桥梁上部采用预应力钢筋混凝土现浇箱梁，箱梁为单箱六室，箱梁高为1.4m，顶板宽30m，翼缘宽2.5m，底板宽25m，本桥平面位于半径R=802.845m的右偏圆曲线上，纵面位于R＝57710m凹曲线上，起讫点桩号：LK1+619.660～LK1+679.740，全桥共1联，桥跨布置为16+22+16m，桥长60.08m。本桥上跨A匝道，交叉桩号为LK1+650.197＝AK0+291.708，桥梁净空不小于5.2m。下部结构桥台采用桩柱式桥台，桥墩采用柱式墩，墩台均采用桩基础。0、3号桥台采用D80伸缩缝。

张公2号中桥中心桩号为LK2+147.279。桥梁上部采用预应力钢筋混凝土现浇箱梁，箱梁为单箱五室，箱梁高为1.4m，顶板宽26m，翼缘宽2.5m，底板宽21m，本桥平面位于A=414.282m的右偏圆曲线上，纵面位于-0.8%的直线下坡段，起讫点桩号：LK2+119.239～LK2+175.319，全桥共1联，桥跨布置为2³25m，桥长56.08m。本桥上跨咸通高速，交叉桩号为LK2+147.279＝K4+706.380，桥梁净空不小于5.2m。下部结构桥台采用桩柱式桥台，桥墩采用柱式墩，墩台均采用桩基础。0、2号桥台采用D80伸缩缝。 1.3.2地理

互通区属于冲洪积垄岗地貌，整体呈现东西两侧低、中间高的特征，地形略有起伏，互通区覆盖层主要为第四系全新统素填土和冲积成因的粉质粘土、碎石土及更新统冲积成因的粘土、粉质粘土，下伏基岩为上白垩—下第三系寨组含砾砂岩、砾岩。

互通区地表水主要赋存于鱼塘、水渠中，接受大气降雨补给，受季节影响较大。地下水主要为第四系松散沉积物孔隙水、基岩裂隙水，地下水位埋深0.9～6.3m。

1.4碗扣式钢管满堂支架模板设计

梁体采用碗扣式钢管满堂支架进行现浇施工，支架应具有足够的强度和刚度，并严格处理地坪，以控制支架的沉降量和保证支架稳定。

满堂式碗扣支架体系由支架基础（15cm厚C20砼）, φ48x3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调托架，立杆下垫厚5cm的木板，12x12cm方木纵向分配梁，10x10cm方木横桥向分配梁，上铺12mm厚竹胶板组成。 侧模板下布置10x10cm的纵向方木（纵楞木），间距@=30cm。

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⑴立杆排距

支架立杆在纵向每隔0.9m布设一道，支架平面布置宽度不小于梁宽，杆件对接要错开，连接牢固，保证支架刚度。（详见支架布置图） ⑵横杆步距

横杆步距全部为120cm。 ⑶剪刀撑

碗扣支架搭设后，应用扣件式脚手架设置剪刀撑。 剪刀撑的设置应符合以下要求：

①当立杆间距小于或等于1.5m时，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵、横向由底到顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m。 ②剪刀撑的斜杆与地面夹角在45°～60°，斜杆应每步与立杆扣接，剪刀撑扣件间距不大于2m。 ⑶扫地杆的设置

纵向扫地杆：沿脚手架纵向设置的扫地杆； 横向扫地杆：沿脚手架横向设置的扫地杆；横向扫地杆在纵向扫地杆的下面，承受纵向扫地杆传来的力，通过横向扫地杆传给力杆至基础。

《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006规定，模板支架必须设置纵横向扫地杆，规范规定扫地杆离地面不应大于30cm，并且此条为强制性规定。 3、模板设计

（1）底模：采用高强覆膜竹胶合板。安装底模前，应按计算的预拱度以及预压的沉降量，所有标高的调整必须在龙骨上完成，底模的安装，要保证接缝平整，不能有悬空和翘曲，对于四块板的接合处，以及每块板的中心的标高应进行检测，做到底面平整。

（2）侧模：采用钢木组合模板，支撑框架用10#槽钢钢焊接而成，两边钢支撑框架对拉，纵向间距立杆纵向间距一致，对于外侧模应按底模的要求，严格控制其大面平整度。外侧模的支承定位，必须按箱梁设计的外观轮廓加工模板；在内外模之间加设拉杆。

（3）内模：箱梁的施工要求为分两次浇筑成型方法。内模按不同部位分块制

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作后，现场进行拼装。模板采用木质胶合板。

1.5 支架计算荷载的取用原则

1.5.1设计荷载

根据《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000第9.2.2条：

计算模板、支架和拱架时，应考虑下列荷载并按表1-5-1进行荷载组合。 ⑴模板、支架和拱架自重；

⑵新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力； ⑶施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载； ⑷振捣混凝土时产生的荷载； ⑸新浇筑混凝土对侧模板的压力； ⑹倾倒混凝土时产生的水平荷载；

⑺其他可能产生的荷载。如雪荷载、冬天保温设施荷载等。

表1-5-1 模板、支架和拱架设计计算的荷载组合 模板结构名称 荷载组合 计算强度用 +（7） （4）+（5） （5）+（6） 验算刚度用 （1）+（2）+（7） （5） （5） 梁、板和拱的底模板以及（1）+（2）+（3）+（4）支撑板、支架及拱等 缘石、人行道、栏杆、柱、梁、板、拱等的侧模板 基础、墩台等侧模板 1.5.2普通模板荷载计算见《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000附录D ⑴模板、支架和拱架的容重按设计图纸计算确定。

⑵新浇筑混凝土和钢筋混凝土的容重：混凝土24KN/m3；钢筋混凝土的容重可采用25KN/m3～26KN/m3（以体积计算的含筋量≤2%时采用25KN/m3，>2%时采用26KN/m3），本检算资料按26KN/m3计。

⑶施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值：

①计算模板及直接支承模板的小棱时，均布荷载可取2.5KPa，另外以集中荷载2.5KN进行验算；

②计算直接支承小棱的梁或拱架时，均布荷载可取1.5KPa;

③计算支架立柱及支承拱架的其他结构构件时，均布荷载可取1.0KPa；

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④有实际资料时按实际取值。

⑷振捣混凝土时产生的荷载（作用范围在有效压头高度之内）： 对水平模板为2.0KPa；对垂直面模板为4.0KPa。 ⑸新浇筑混凝土对模板侧面的压力：

采用内部振捣器，当混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按式（D—1）和（D—2）计算： Pmax=0.22γtoK1K2 v 1/2 （D—1） Pmax=γh (D—2) 式中：Pmax—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kPa） h—为有效压头高度（m） V—混凝土的浇筑速度（m/h）

t0—新浇筑混凝土的初凝时间（h）。可按实测确定： γ—混凝土的容重（KN/m3）

K1—外加剂影响正系数，不掺外加剂时取1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1.2；

K2—混凝土塌落度影响正系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50至90mm时，取1.0；110至150mm时取1.15。 本设计检算按（D-2）计算。 ⑹倾倒混凝土时产生的水平荷载：

倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载按附录D采用。本计算取2.0Kpa。

表1-5-2 倾倒混凝土时产生的水平荷载

向模板中供料方法 水平荷载（KPa） 用溜槽、串筒或导管输出 2.0 3用容量0.2及小于0.2m的运输器具倾倒 2.0 3用容量大于0.2至0.8m的运输器具倾倒 4.0 用容量大于0.8m3的运输器具倾倒 6.0 ⑺其他可能产生的荷载：如雪荷载、冬季保温设施荷载等，按实际情况考虑。(本计算按荷载为0考虑)

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图1-1 A匝道桥箱梁荷载标准值（一般段）

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图1-2 A匝道桥箱梁荷载标准值（端支点横断面）

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图1-3 A匝道桥箱梁荷载标准值（中支点横断面）

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图1-4 张公1号中桥箱梁荷载标准值（一般段/端支点横断面）

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图1-4 张公2号中桥箱梁荷载标准值（一般段/端支点横断面）

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1.6 其他说明事项

⑴本计算书中插图除特殊说明外，均采用cm为单位； ⑵文字计算中的单位统一采用“KN²m”制； ⑶主要以梁高1.4m的主跨箱梁进行控制计算。

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第二章 现浇箱梁施工工艺

2.1 地基处理

1、满堂支架地基处理

现浇箱梁施工前，首先将桥跨处场地推平、碾压，压实，原地面钻孔桩泥浆池、原地面软基必须清除进行换填，分层碾压、夯实，要求基顶面的压实后其地基密实度能达到要求。基顶压实后在其顶面用15cm厚C20混凝土进行硬化，其范围要超出支架范围0.5m。在基础顶面设置1.5%双向排水横坡(以主桥中心线向两侧排水,并设置相应排水沟)，排水沟分段开挖形成坡度，低点开挖集水坑或引至排水系统，防止基础范围内被水浸泡，排水沟用M5 砂浆抹底抹面。

2.2 支架搭设

2.2.1 满堂支架搭设 ① 测量放样

测量人员用全站仪放样出箱梁在地基上的平面投影线，并用白灰撒上标志线，现场技术员根据投影线定出箱梁的中心线，同样用白灰线做上标记。根据中心线向两侧对称布设碗扣支架，支架需安装上、下支垫。

②布设立杆垫块

根据立杆位置布设立杆垫板，垫板采用5cm厚木板，使立杆处于垫板中心，垫板放置平整、牢固，底部无悬空现象。

③钢管支架安装

根据立杆及横杆的设计组合，从底部向顶部依次安装立杆、横杆。安装时应保证立杆处于垫块中心，一般先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆，再逐层往上安装，同时安装所有横杆。立杆和横杆安装完毕后，安装斜撑杆，保证支架的稳定性。斜撑通过扣件与碗扣支架连接，安装时尽量布置在框架结点上。

④顶横杆安装

为便于在支架上高空作业，安全省时。根据梁底高程变化决定横桥向控制断面间距，顺桥向设左、中、右三个梁底控制点，然后用明显的标记标明位置，以便安装顶横杆。

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⑶支架搭设注意事项

a.各种杆件拼装前必须认真仔细地检查每个杆件和扣件的完好性，对有损伤、变形等不合格的杆件和扣件坚决不能使用；

b.采取全站仪对硬化后的地基进行放样，按支架设计图测放出立杆的位置控制点，支架长度、宽度、布设间距等必须满足支架设计施工图要求；

c.支架应利用设备组拼，在施工时能确保质量和安全，支架搭设中必须保证立杆的垂直度和横杆的水平，支架的纵向、横向、竖向分别成一条线搭设形成整体，确保支架模板有足够的强度、刚度和稳定性以及平面尺寸；

d.支架等按施工图采用标准化、系列化、通用化构件拼装，局部地方如施工平台可采取钢管搭设，但一定要与碗扣式脚手架钢管扣死、扣牢；

e.剪刀撑的搭设要随支架的升高同步进行，以保证支架的稳定和施工安全。剪刀撑应在整个支架高度上连续设置，其斜杆的接长宜采用搭接法连接，搭接长度至少1m，并用至少2个旋转扣件固定，在与之相交的横向水平杆或立杆上。斜杆的下端必须支撑在方木上；

f.支架施工结束后必须对所有杆件的连结进行全面检查，检查每个扣件及碗扣是否卡紧，方能铺方木；

g.施工中不得随意减少设计扣件的数量，严格按照设计要求设置；底托、顶托螺杆旋出长度不应大于杆长的1/3。

2.3 模板施工

1、底模板

底模板采用1.2cm厚高强度竹胶板，模板在安装之前进行全面的涂刷脱模剂。底板横坡按设计图纸规定的横坡设置，横向宽度要大于梁底宽度，梁底两边模板要各超出梁底边线不小于5cm，以利于在底模上支立侧模。模板之间连接部位采用海绵胶条以防漏浆，模板之间的错台不超过1mm。模板拼接缝要纵横成线，避免出现错缝现象。

底模板铺设完毕后，进行平面放样，全面测量底板纵横向标高，纵横向间隔5m检测一点，根据测量结果将底模板调整到设计标高。底板标高调整完毕后，

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再次检测标高，若标高不符合要求进行二次调整。

2、侧模板和翼缘板模板

侧模板和翼缘板模板采用1.2cm厚高强度竹胶板，根据测量放样定出箱梁底板边缘线，在底模板上弹上墨线，然后安装侧模板。侧模板与底模板接缝处粘贴海绵胶条防止漏浆。在侧模板外侧背设纵横方木背肋，用钢管及扣件与支架连接，用以支撑固定侧模板。

翼缘板底模板安装与箱梁底板模板安装相同，外侧挡板安装与侧模板安装相同。挡板模板安装完毕后，全面检测标高和线型，确保翼缘板线型美观。

3、箱室模板

由于箱梁混凝土分两次浇筑成型，箱室模板事先在场外分段加工成型，用汽车运至工地现场，待底板钢筋及腹板钢筋及隔板钢筋绑扎到位后，利用吊车将分段加工成型的内模吊装组拼就位，同时用定位筋进行定位固定，并拉通线校正模板的位置和整体线型。在浇筑砼过程中派专人检查内模的位置变化情况。

为方便内模的拆除及砼浇筑过程中检查，需在箱梁顶板设置人孔，其位置选在L/8～L/4范围内，其尺寸顺桥向为1m，横桥向为0.8m，四角设0.2³0.2米倒角，并布置直径12mm倒角钢筋。横桥向两人孔位置应交错布置，箱梁施工完成后及时复原结构钢筋并立模浇筑封孔混凝土。

模板加工制作及安装要点：

⑴箱梁木模板由专业生产厂家在工厂里生产，并严格执行《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）有关技术要求，会同监理工程师严格验收。

⑵木楔、槽钢横梁的位置务必符合设计要求。

⑶模板边角部应加强处理，拼缝处要仔细，在侧模和底模之间的拼缝处及纵向拼缝处，采用平口连接，并用腻子再次密封。同时，内模的拼缝也应认真检查，并包裹塑料薄膜防止漏浆。

⑷模板安装采用吊机安装，测量班配合测量定位，模板安装允许偏差严格执行有关技术规范，外膜拆除必须等预应力钢绞线张拉压浆，且水泥浆达到一定强度后方可进行。拆模时从跨中向两端支架循环放松和卸去外膜架底部楔形垫块，

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使外膜落在贝雷支架分配梁上，将其托出吊放于汽车上运至指定场地。

⑸为确保施工人员作业安全，纵梁底部布满安全网，纵梁和侧模的顶点布双层安全网（一层密网一层疏网）。在箱梁模板四周设置安全防护栏杆，防护栏杆高1.2m，立杆采用Φ48钢管，Φ48钢管与侧模焊接，立杆间距<2m,立柱间设两道Φ12钢筋平联，并设置一层安全网（密网）。

安全防护网

2.4支架预压

2.4.1支架预压的目的

为了保证支架的稳定性，最终保证现浇箱梁的质量，预压的目的除了检验支架的稳定性外，还需要取得以下数据供其余跨预留拱度控制。

⑴支架在荷载作用下的弹性变形δ1； ⑵支架在荷载作用下的非弹性变形δ2；

⑶支架地基在荷载作用下的允许下沉量应满足施工后梁体设计标高的要求。

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2.4.2支架的预压

支架安装完毕后，对其平面位置、顶部标高、节点转换及纵、横向稳定性进行全面检查，符合要求后，方可进行超载预压。

预应力钢筋砼现浇箱梁支架及模板的搭设完成后需进行堆载预压试验。连续加载直至全部加载完成，并观测其变形和沉降，待24小时内累计沉降不超过1.5mm，方可吊下荷载。

一、试验目的

有效地控制预应力现浇箱梁在施工过程中的变形。 二、试验内容

排架的承载力和变形量。 三、试验方法

A匝道桥箱梁采用C40砼，全联计1027 m3，钢筋混凝土密度取γ砼=2.6T/m3，则箱梁自重G=1027³2.6=2670.2T；

1、材料选取

就近采用粘土为代替荷载，并装入塑料袋内，袋子尺寸为1.1³1.1³0.9m,每袋内装1.5t的粘土。

2、测点布置及测量方法

（1）预压采用满负荷预压，采取堆砂袋方式预压，翼板处采用砂袋堆载，要求砂袋的重量不得小于梁体重量的100%，以达到预压效果。要求砂袋的堆载宽度在横向等于箱梁在支点处的宽度，在纵向上等于箱梁的长度。其它处的计算方法和上面的换算方法一样，换算时要保证换算重量不小于100%箱梁重量，并要随时进行观测，保证预压效果。

（2）点位置的布置情况：根据理论计算结果，在纵向上，支点处、梁柱支架的跨中位置各点的沉降都不一样，在横向上，在腹板处和翼板处的沉降也不相同，为了更好的观测沉降效果，如实描绘这些点的沉降情况，我们在该跨上共设置35观测点，纵向7列，横向5行，点的横向位置情况是：左右翼板各一列，底板左右边缘各两列，底板中心一列，在纵向上点每5m设一排，基础的沉降观测点设置在砼基础顶上，横向两个点，分别位于基础顶左、右，纵向设6排。

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测点布置横断面示意图

（3）观测要求：在加载前观测测点的标高，作为原始标高，堆载过程中同时进行这些点的沉降观测，满载后再观测标高，此后每天对这些点标高进行观测，观测周期为每天三次，观测时间为加载前、加载完毕、加载完后12小时、加载完后48小时及卸载完毕。卸载后观测这些点的标高，算出支架的弹性变形。对观测数据进行分析，与我们计算的理论结果进行比较，如果和我们计算的理论计算结果相符，就可直接应用于本桥，如果与计算出来的理论结果不符，则对它进行调整，把它应用于本桥，控制本桥的预拱度设置，协调各跨的下沉、变形，使本桥在纵向和横向上平顺、美观。根据受力分析可知在跨中的弯矩最大，因此布点选择在跨中，每跨布置三点（三点分布在箱梁的中间以及两侧距梁边1/4处）。

测量器具选择水准仪和长刚卷尺。将钢卷尺的一端固定在选好点的模板底下，另一端采用下面悬挂30kg的重物，保证钢卷尺的顺直。 四、荷载堆载及卸载

堆载所用的荷载需采用25吨汽车吊运至箱梁模板上，但必须保证下放荷载时要轻放，不得冲撞底模，再采用人工先均匀地搬运至箱梁底模上，直至达设计箱梁的荷载。在吊车将荷载运至底模上不得在同一处出现集中堆载。堆载分两层，做到每次运至模板上的荷载均匀分布至模板上再上吊另一堆荷载。卸载与加载过程相逆。

五、加载及卸载顺序：

按荷载总重的0→25%→50%→100%→50%→25%→0进行加载及卸载，并测得各级荷载下的测点的变形值。

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A匝道桥堆载重量

各级荷载（t） 等效砂袋袋数 每延m需砂袋 25% 667.5 445 4 50% 1335 0 9 100% 2670 1780 18

加载示意图

卸载：人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载的同时继续观测。卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整碗扣支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。 2.4.3数据整理

根据预压试验所测得的数据进行分析，对本工程所设计的预应力现浇箱梁模板支架进混凝土浇筑时的产生的变形进行有效的控制。可依据变形量调整箱梁的底标高，实现混凝土浇筑完成后能达到设计所要求的梁底标高。如发现立杆下沉比较明显，则对地基重新处理进行加强，同时在立杆增加垫块的厚度以及面积等有效措施来保证。 2.4.4预拱度的设置

确定预拱度时考虑下列因素：支架在荷载作用下的总变形量，支架在荷载作用下的弹性变形，支架在荷载作用下的非弹性变形，箱梁设计预拱度，根据设

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计院提供。

根据梁的拱度值线形变化，其它各点的预拱度值，应以中间为最高值，以梁的两端为零，按二次抛物线方程进行分配。预拱度曲线方程：

Y=[4δ.x(L-x)]/L2

取梁端点为坐标原点，跨长为L，主梁跨中预拱度值δ，以预拱度向上设置。

xL/2yf拱

根据箱梁砼浇筑结束沉降观测量值、预应力施加完毕后一段时间观测所得的起拱度与预压观测值的对比，进一步调整预拱度。

2.5钢筋加工及安装

1、钢筋安装顺序

（1）安装绑扎箱梁底板下层钢筋网； （2）安装腹板钢筋骨架和钢筋； （3）安装横隔板钢筋骨架和钢筋；

（4）安装和绑扎箱梁底板上层钢筋网及侧角钢筋；

（5）安装和绑扎顶板上下层钢筋网、侧角钢筋和护栏、伸缩缝等预埋件。 2、钢筋加工及安装

钢筋加工时，应按照设计要求尺寸进行下料、成型，钢筋安装时控制好间距、位置及数量。要求绑扎的要绑扎牢固，要求焊接的钢筋，可事先焊接的应提前成批次焊接，以提高工效。焊缝长度、饱满度等方面应满足规范要求。

钢筋加工及安装应注意以下事项：

（1）钢筋在场内必须按不同钢种、等级、规格、牌号及生产厂家分别挂牌堆放。钢筋存放采用下垫上盖的方式避免钢筋受潮生锈。

（2）钢筋在加工场内集中制作，运至现场安装。

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（3）钢筋保护层采用提前预制与主梁等标号的砼垫块，砼保护层的厚度要符合设计要求。

（4）在钢筋安装过程中，及时对设计的预留孔道及预埋件进行设置，设置位置要正确、固定牢固。

（5）钢筋骨架焊接采用分层调焊法，即从骨架中心向两端对称、错开焊接，先焊骨架下部，后焊骨架上部。钢筋焊接要调整好电焊机的电流量，防止电流量过大或操作不当造成咬筋现象。钢筋焊接优先采用双面焊，当双面焊不具备施工条件时，采用单面焊接。钢筋焊接完毕后，将焊渣全部敲除掉。钢筋焊接完成后自检合格后，报请监理工程师检验合格后，方可进行下道工序施工。

（6）钢筋安装位置与预应力管道或锚件位置发生冲突时，应适当调整钢筋位置，确保预应力构件位置符合设计要求。焊接钢筋时应避免钢绞线和金属波纹管道被电焊烧伤，防止造成张拉断裂和管道被混凝土堵塞而无法进行压浆。

钢筋加工安装完毕，经自检合格报请监理工程师抽检合格后，方可进行下道工序施工。

2.6预应力管道及穿束施工

一、预应力管道施工

1、预应力管道按设计要求采用镀锌双波波纹管，且钢带厚度不得小于0.35mm。

2、所有管道与管道间的连接及管道与喇叭管的连接应确保其密封性。 3、所有管道按设计要求用“U”字形定位钢筋并点焊在主筋上，孔道中心竖向坐标按设计图给定值取用，要求坐标位置准确。不容许用铁丝定位，确保管道在浇筑混凝土时不上浮、不变位。管道位置的容许偏差平面不得大于±1cm，竖向不得大于0.5cm。

4、管道轴线必须与垫板垂直。

5、截取2～3m长的波纹管进行漏水检查。 6、波纹管在安装前将其整形并去掉毛刺。

7、焊接管道定位钢筋时应采取防护措施，避免管道被电焊渣烧伤，浇筑混

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凝土前派专人对管道进行仔细检查，尤其注意检查管道是否被电焊烧伤，出现小孔。

二、钢绞线穿束施工

1、钢绞线按照设计的下料长度切割成段，编束后的钢绞线应编号堆放，防止用混。运输、下料过程中注意对钢绞线的保护，禁止将锈蚀、受伤的钢绞线投入工程施工。钢绞线应逐根理顺，然后每隔1-1.5m用细铁丝绑扎，铁丝扣应扣向里。钢绞线束的端头用胶布或布包裹，防止在穿钢绞线的过程中刮波纹管导致穿束困难。穿束应先在孔道中穿钢丝绳，通过拉钢丝绳将钢绞线穿入孔道。

2、穿束前要清洗孔道，并用高压风吹干，然后穿束，钢束前端采用胶布包扎钢绞线端部呈炮弹头型，以利通过。在混凝土终凝后（约24小时左右）进行通孔检查。

2.7盆式支座安装

按照设计图纸要求，选择与墩台号对应的盆式支座类型。

在进行盆式支座安装前，一定要先应检查零部件是否齐备，活动支座应用酒精或丙酮清洗相对活动面，擦干后在四氟滑板凹槽内涂满295硅脂。盆式支座垫石顶面及梁底的支座安装部位必须清洁平整。根据公路桥梁施工规范，支座的四角高差不得大于2mm。

盆式橡胶支座的安装注意事项：

公路梁盆式橡胶支座安装时，应将支座上、下底板临时固定相对位置，整体吊装，固定在设计位置上。支座安装时，其顺桥向中心线必须与主梁中心线或切线重合或平行。桥梁支座位置确定好后，即可将上、下部固定。支座与上、下构造连接方式为地脚螺栓锚固。应将支座上座板与地脚螺栓按设计要求放好，再浇灌混凝土。下支座板与墩台连接处，应预留地脚螺栓孔。孔中灌注环氧树脂砂浆，于初凝前，从支座的地脚螺栓孔中插入地脚螺栓并带好螺母，待完全凝固后再拧紧螺母。

2.8混凝土浇筑

浇筑混凝土前应派专人检查模板钢筋、预留孔洞、预埋件、等是否已达到设

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计图纸要求，发现问题应在浇筑前整改完毕。

箱梁的施工顺序按设计要求分段进行，混凝土全部泵送浇筑。

采用“顶板开口、中间进料、分层浇筑、斜面推进”的浇筑工艺，即全断面整体浇筑，具体措施如下：

1、混凝土配合比选配

按规范要求配制选择徐变、干燥收缩较小、水化热较低的水泥；在满足和易性、强度、耐久性和经济等四项指标的要求下，进行配合比设计与试验，。

在监理工程师的允许下使用缓凝早强剂，推迟混凝土初凝时间，使得混凝土可以连续浇筑，同时也提高混凝土的早期强度以便尽早张拉，也提高了混凝土的可泵性。

2、泵送工艺

使用2台混凝土输送泵同时对称泵送，泵管前端配1-2节软管，可以使其摆动方便。

3、混凝土浇筑

在箱梁顶板开进人孔，泵管可从进人孔进入，用软管左右摆动。浇筑按：底板→腹板→顶板的顺序连续浇筑。箱内振捣，水平分层，斜面推进。即混凝土送料到位后，由人工在箱内用铁锹扒平，用振捣棒振捣密实，底板前进3-4m后，再浇筑腹板混凝土，待混凝土从内侧模板下部上翻时，用铁锹扒平，振捣密实后，用底板和下拐角模板盖住，防止进一步翻浆。此后可继续浇筑腹板，待浇至与底板混凝土平行时，再浇筑1-2m顶板，如此循环，直至完成全段浇筑，横隔梁位置的混凝土与箱体一同浇筑。

浇筑混凝土应连续进行。如必须间歇，时间应尽量缩短，并应在前层混凝土初凝之前，将次层混凝土浇筑完毕。间歇的最长时间应按所有水泥品种及混凝土初凝条件确定一般超过2小时应按施工缝处理。

4、振捣

采用插入式振捣棒振捣，用插入式振动器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，按顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振动棒作用半径的1.5 倍（一般300～400mm）。振捣上一层时应插入下层混凝土面50mm，以

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消除两层间的接缝。

混凝土收浆抹面后进行人工拉毛，采用钢丝刷横桥向拉毛，深度控制在1~2mm。要掌握好拉毛时间，早了带浆严重，影响平整度，晚了则拉毛深度不够，一般凭经验掌握，在砼表面用手指压时有轻微硬感时拉毛为宜。分两次进行抹面。第一次抹面对混凝土进行找平，在混凝土接近终凝、表面无泌水时，进行二次抹面收光。然后横桥向进行拉毛处理，在混凝土浇筑过程中，必须控制好桥面的平整度和桥面标高。

5、混凝土养护

混凝土养生采用土工布覆盖洒水养生，保证混凝土表面始终处于湿润状态，养生时间不少于7天。用于控制张拉、落架的混凝土强度试块放置在箱梁室内，同条件进行养生。养生期内，桥面严禁堆放材料。

6、模板拆除

为防止混凝土裂缝和边棱破损，并满足局部强度要求，混凝土强度达到 25MPa后，方可拆除侧模。混凝土强度达到30Mpa时方可拆除顶模板。内模由人工分块拆除，通过天窗运出梁体。

2.9预应力施工体系

一、张拉原则和程序

梁体养护到设计张拉强度后即可进行预应力施工，按设计顺序进行张拉，除埋式锚，全部采用两端张拉，采用穿心式千斤顶，张拉时采用张拉力和伸长量双控。

预应力张拉顺序：先由上而下张拉腹板束，再由两侧向中间张拉顶板、底板长束，最后由两侧向中间张拉顶、底板短束。

张拉控制程序为：0→初应力→2倍初应力→100%σk(持荷2min)→锚固 二、张拉施工

①混凝土到达设计要求的强度后，穿束、安装锚环、夹片以及千斤顶等，为正式张拉做准备。

②初始张拉：多根钢绞线的张拉，先利用YCW24Q型单顶逐根调整钢绞线到设计张拉吨位的5%，避免在张拉过程中钢绞线受力不均。之后安装千斤顶(YCW

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系列)，两端同时张拉钢绞线到初应力。

③正式张拉

a、钢绞线分级张拉时的初始应力为设计应力的10%，第二级应力为设计应力的20%。这样在实测第二级和第一级之间的伸长量后，以便计算出初始应力的伸长量。

b、第三级到拉至100%设计吨位间的分级次数，可根据设计张拉吨位的大小、千斤顶的理论伸长量来确定，可按10%、20%、100%的方法张拉。每级张拉时把实际张拉吨位和实际伸长量做好记录，并与理论延伸量做比较。拉至100%设计吨位后持荷2min，在回油放张锁定钢绞线前应按“应力～应变”进行双控，并以应力为主。即实测钢绞线的伸长量和理论伸长量作对比，若在±6%误差范围内，锁定钢绞线、张拉结束。否则应检查复核张拉和测量伸长量的过程，找出问题，查找原因。

c、钢绞线切除

在孔道压浆前禁止撞击锚具，张拉后的多余钢绞线用砂轮切割机切除，严禁用电焊焊割或乙炔气割。

三、预应力质量的控制

1、混凝土强度达到90%的设计强度、施工龄期不小于10天，方可进行预应力张拉。

2、预应力的张拉班组必须固定，且应在有经验的预应力张拉工长的指导下进行，不允许临时工承担此项工作。

3、箱梁纵向预应力钢束张拉顺序为依次张拉底板、腹板纵向预应力钢束。预应力钢束应对称张拉，每次张拉应有完整的原始张拉记录。

4、预应力采用张拉力与伸长量双控，伸长量误差应在±6%范围，每一截面的断丝率不得大于该截面总钢丝数的1%，且不允许整根钢绞线拉断。

5、量测伸长量的要求

开始张拉前应将所有钢绞线尾端切割成一个平面或采用与钢绞线颜色反差较大的颜料标出一个平面，在任何步骤下量测伸长量均应量测该平面距锚垫板之

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间的距离，而不可量测千斤顶油缸的变位量，以免使滑丝现象被忽略。

四、伸长量计算：

1、伸长量计算的理论依据：

根据预应力筋的理论伸长值计算公式得： ΔL=PpL/ApEp（式1）

式中：Pp为计算截面的张拉力，

按下式计算： Pp=P(1-e-(kx+uθ))/(kx+uθ)（式2） P—预应力筋张拉端的张拉力（N） x—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）

θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分的夹角之和（rad）， k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取值0.0015 u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取值0.25 e—自然对数的底数，取值2.718281828 式中：L为预应力筋的长度(mm)， 式中：Ap为预应力筋的截面面积(mm2), 式中：Ep为预应力筋的弹性模量（N/mm2 五、孔道压浆及封锚 1、孔道压浆

压浆需在张拉完毕24小时左右进行，观察钢绞线和锚具稳定状况良好即可进行。

采用活塞式灰浆泵，压力0.5～0.7MPa。备用0.1MPa水压机，防止压浆机出现故障时及时冲洗管道。

压浆前应用压力水冲洗孔道，压力水从一端压入，将孔内杂物冲洗干净，同时检查有无串孔现象，然后用无油质的压缩空气将孔道吹干。锚具周围的缝隙和小孔洞用砂浆填封，以防漏浆。

先压注下层孔道，孔道两端先后各压一次。两次的间隔时间以达到先压注的水泥浆既充分泌水又未初凝为度，一般为30～45分钟。水泥浆凝固收缩将产生

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空隙，二次压浆可使水泥浆完全充满孔道。当出浆口排出不含水沫气泡、并与压注端稠度相同的浓浆时，用木塞塞住，为保证孔道内水泥浆饱满，关闭出浆口后，稳压2min后再从压浆孔拔出喷嘴，立即用木塞塞住。

压浆过程中及压浆后48小时内，结构砼温度不低于5℃，否则应采取保温措施。当气温高于35℃时，压浆宜在夜间进行。

2、封锚

梁体压浆完成后进行封锚处理。梁端混凝土需凿毛，清理干净，保证封锚新老砼结合。安装钢筋砼堵头板，封端模板要求固定牢靠，并保证尺寸准确，使梁长误差不得超限，控制在±20mm。四周用砂浆抹缝封严，然后立模挂网，钢筋与梁体预埋钢筋焊接，灌注砼封锚，封锚砼与梁体同为C50砼，砼接缝按照施工缝处理。封端混凝土亦需分层灌注，采用插入式分层振捣，并注意外观质量，接缝光滑整齐。

2.10支架拆除

1、梁体混凝土达到张拉设计强度进行张拉，并在压浆完成后且达到强度要求后方能进行支架拆除；支架拆除时，周围应设置护栏或警戒标志；

2、卸架先卸悬臂部分，再从跨中向两边卸架，左右对称，同时拆除，不得上下双层作业。拆除的脚手架用人工传递或吊机吊送，严禁随意抛扔；

3、应设专人用仪器观测箱体各特征点和墩台高程情况并详细记录,另设专人观察结构是否有裂纹现象;

4、拆除模板，不允许用猛烈地敲打和强扭等方法进行，注意保护各梁体棱角线；

5、模板、支架立杆、横杆、钢管、方木拆除后，应维修整理，分类妥善存放。

2.11防撞护栏

一、测量放样

先按设计坐标每隔5米间距在桥面上放出护栏内侧坐标点，并用墨线弹出内侧边线。

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二、钢筋加工及安装

钢筋加工前，应进行调直和除锈，应将钢筋表面油渍、漆皮、鳞锈等清除干净，应达到平直，无局部弯折，成盘的钢筋和弯曲的钢筋均应调直。依据施工图纸，将钢筋下料，用钢筋切断机或砂轮机截去相应钢筋型号长度。对施工图纸上有弯折角或圈筋时，宜将下料钢筋在钢筋弯曲机或模具台上进行弯曲预制。用Ⅰ级钢筋制作的箍筋，其末端应做弯钩，弯钩的弯曲直径应大于受力主筋的直径，且不小于箍筋直径的2.5倍。弯钩平直部分的长度，一般结构不宜小于箍筋直径的5倍，有抗震要求的结构，不应小于箍筋直径的10倍。

当钢筋长度无法满足图纸尺寸要求时，需对钢筋进行焊接或对接，焊接和对接应达到相应规范要求。采用搭接电弧焊时，两钢筋搭接端部应预先折向一侧，使两结合钢筋轴线一致。接头双面焊缝的长度不应小于5d，单面焊缝的长度不应小于10d。当钢筋接头采用帮条电弧焊时，帮条应采用与主筋同级别的钢筋，其总截面面积不应小于被焊钢筋的截面积。帮条长度，如用双面焊缝长度不应小于5d，单面焊缝长度不应小于10d。

按设计图纸进行钢筋的下料及加工，在安装护栏钢筋前，需根据放样确定的护栏边线对梁板护栏预埋筋进行逐根校正，保证护栏钢筋有足够的保护层。用水平仪每间隔5米测出梁顶实测高程，并根据护栏顶面设计高程，确定钢筋的安装高度。先点焊定位，然后在定位的钢筋顶面之间用拉线的方法确定其余尚未安装的钢筋的顶面高程。逐根安装护栏钢筋，先点焊定位，后施焊，保证护栏钢筋与预埋钢筋之间的焊接符合要求，并按设计图纸尺寸绑扎纵向钢筋，护栏钢筋在伸缩缝处需断开；

在桥梁跨中、支点位置，混凝土防撞护栏必须设置1cm左右竖向断缝。沿混凝土防撞护栏周边，每5米设置一条假缝，缝宽5mm，深10mm。

四、模板安装

模板加工及安装应满足下列要求：具有必须的强度、刚度和稳定性、能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载，保证结构的设计形状、尺寸和各部件之间相互位置的准确性；模板表面光滑平整，接缝严密，确保混凝土在有效振动下

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不漏浆。

模板安装采用根据设计尺寸加工的专用模板，每2.5m一段，每块护栏内侧模板每端上下侧均设有微调机构座。模板安装前，因第一次先根据放出的栏杆边线桥面上弹出模板的外口线，并用水平仪定出每块模板下口的安装高程，用砂浆每隔1m放设一个约直径为8cm调平座，保证模板安装上去标高符合要求。模板的平面定位根据详出的模板外口线，用下微调杆来调整，使模板外口与墨线吻合，并用上微调杆调整模板的竖直度垂直。上下微调杆一端绞接于模板的微调机构座，一端绞接于安装在预制梁顶上的微调机构座上，通过微调杆可方便的对模板的平面位置及竖直度进行调整，保证护栏线型顺直美观。

护栏的外模与内模之间用上下拉杆加固，并加内撑，保证护栏断面尺寸符合要求。每块模板之间均压垫槽形胶，用螺丝连接，保证模板不漏浆。模板安装完毕后用砂浆敷塞下口空隙，待砂浆凝固后即可浇筑砼。

五、混凝土搅合

依试验配合比，现场材料检测情况，计算施工配合比。严格控制进场材料质量、上料数量、搅拌时间、水泥用量及用水量，控制混凝土的和易性。对强制式搅拌机搅拌时间应不少于3min，

六、混凝土运输

混凝土搅拌后，依现场实际情况，运输方式采用混凝土运输车运输混凝土。 七、混凝土浇筑

防撞墙混凝土浇筑时分层浇筑,砼坍落度控制在30-60mm；砼运输采用砼罐车运输；砼罐车把砼运到现场，并御下铺在桥面上的钢板上，用人工铲到模板内，这样就能保证砼的浇筑是斜向分层进行的；砼的振捣采用50振动棒按振捣半径进行振捣。混凝土浇筑期间，应设专人检查支架、模板、钢筋和预埋件等稳固情况，当发现有松动、变形、移位时，应及时进行处理。

八、拆模养生 （1）拆模

混凝土浇筑完毕后，当混凝土强度达到设计的60%后进行拆除。混凝土浇筑

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完毕后，应适时覆盖洒水养生。

（2）混凝土的养护

混凝土浇筑完成后，应在收浆后尽快予以覆盖和洒水养护。砼的养护采用土工布覆盖，并洒水养生，保持混凝土表面湿润，养生期7天。

覆盖时不得损伤或污染混凝土的表面。混凝土面有模板覆盖时，应在养护期间经常使模板保持湿润。

混凝土强度达到2.5Mpa前，不得使承受行人、运输工具、模板、支架及脚手架等荷载。

2.12桥面铺装

一、测量放样

在箱梁顶面准确放出护栏内边到桥面中线方向50公分宽的边缘线，并测出其标高是否达到设计标高，若有过高部分须凿掉重新测量，使其标高达到设计要求方可进行下道工序的施工。以便桥面模板的就位和固定。

二、模板安装

箱梁桥面因先施工防撞墙和护栏内边到桥面中线方向50公分宽作振动梁和滚筒的滚轴行走的桥面，第一次施工时安装10公分高的方钢模板，第二次施工时不用安装，只在桥跨两端伸缩位置处安装10公分高的方钢模板。

三、钢筋加工及安装

钢筋加工前，应进行调直和除锈，应将钢筋表面油渍、漆皮、鳞锈等清除干净，应达到平直，无局部弯折，成盘的钢筋和弯曲的钢筋均应调直。依据施工图纸，将钢筋下料，用钢筋切断机或砂轮机截去相应钢筋型号长度。对施工图纸上有弯折角或圈筋时，宜将下料钢筋在钢筋弯曲机或模具台上进行弯曲预制。用Ⅰ级钢筋制作的箍筋，其末端应做弯钩，弯钩的弯曲直径应大于受力主筋的直径，且不小于箍筋直径的2.5倍。弯钩平直部分的长度，一般结构不宜小于箍筋直径的5倍，有抗震要求的结构，不应小于箍筋直径的10倍。

当钢筋长度无法满足图纸尺寸要求时，需对钢筋进行焊接或对接，焊接和对接应达到相应规范要求。采用搭接电弧焊时，两钢筋搭接端部应预先折向一侧，

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使两结合钢筋轴线一致。接头双面焊缝的长度不应小于5d，单面焊缝的长度不应小于10d。当钢筋接头采用帮条电弧焊时，帮条应采用与主筋同级别的钢筋，其总截面面积不应小于被焊钢筋的截面积。帮条长度，如用双面焊缝长度不应小于5d，单面焊缝长度不应小于10d。

四、钢筋骨架、钢筋网的组成及安装

钢筋骨架的焊接拼装应在坚固的工作台或底模上进，拼装时按设计图纸放大样，放样时应考虑焊接变形和预留拱度，骨架焊接时，不同直径的钢筋的中心线应在同一平面上，放焊顺序宜由中到边对称地向两端进行，先焊骨架下部，后焊骨架上部，相领焊缝采用分区对称跳焊，不得顺方向一次焊成。拼装时在需焊接的位置用木契形卡卡住，防止电焊时局部变形，所有焊接点卡好后，先在焊缝两端点焊定位，然后进行焊缝施焊。

当焊接网只有一个方向受力时，网两端边缘的两根锚固横向钢筋与受力钢筋的全部相交点必须焊接；如焊接网的两个方向均为受力钢筋则沿网四周边缘的两根钢筋的全部相交点均应焊接，其余交叉点可点焊或绑扎一半。

箍筋弯钩的叠合处，在梁中应沿梁长方向置于上面并交错布置，在柱中应沿柱高方向交错布置，若是方柱则必须位于箍筋与柱角竖向钢筋交接点上。但有交叉式箍筋的大截面柱，其接头可位于箍筋与任何一根中间纵向钢筋的交接点上。圆柱或圆管涵螺旋形箍筋的起点和终点应分别绑扎在纵向钢筋上。

应在钢筋与模板间设置垫块，垫块应与钢筋扎紧，并互相错开。非焊接钢筋骨架的多层钢筋之间，应用短钢筋支垫，保证位置准确。钢筋混凝土保护层厚度符合设计要求。

钢筋安装时应注意定位预埋好负弯矩波纹管(扁管),经监理工程师检查合格后，安装侧模。放线调整模型位置，标高控制正确后，将其支撑牢固，由拌合站拌合砼，人工配合砼输送泵完成砼的运输、浇筑，灌注完成后，进行养护，待达到要求强度后，方能拆模。

五、混凝土搅合

依试验配合比，现场材料检测情况，计算施工配合比。严格控制进场材料质

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量、上料数量、搅拌时间、水泥用量及用水量，控制混凝土的和易性。搅拌时间依所用搅拌机型号不同而不同，对强制式搅拌机搅拌时间应不少于2min，滚筒式搅拌机应不小于5min。

六、混凝土运输

混凝土搅拌后，依现场实际情况，运输方式采用混凝土运输车配合混凝土输送泵输送。

七、混凝土浇筑

混凝土浇筑前先调试好振动梁和滚筒的行走滚轴,必须将箱梁顶面进行凿毛处理并清洗干净,清除模板内杂物、支好保护层垫块，模板、钢筋、预埋件经检查合格后，调式好振动梁,才能进行混凝土的浇筑。

混凝土浇筑时不用分层浇筑,,在桥面板钢筋网上设置足够的支撑和砼输送管道的专用支撑架，以保证钢筋网位置准确不变形，以上工作均准备好后，对安装好的端模、钢筋、振动梁、滚筒、标高等再次进行复查，确认无误后，即可浇筑砼。输送泵输送砼入模,沿桥面纵向全桥面铺设2-5米，砼浇筑时必须严格控制好砼的坍落度，一般应在10cm以内，以防止砼收缩产生龟裂，用人工合理摊铺砼，控制好砼的松铺厚度，并用振捣棒在振动梁前先进行振捣，再用振动梁振捣，粗平。然后用滚筒来回滚动，以找平砼，最后再用人工借助3m直尺进行精平。砼初凝以后，再次清光，拉毛。

混凝土浇筑期间，应设专人检查支架、模板、钢筋和预埋件等稳固情况，当发现有松动、变形、移位时，应及时进行处理。

八、拆模养生 （1）拆模

混凝土浇筑完毕后，当混凝土强度达到0.2～0.5Mpa时，即可进行侧模拆除，对承重模板，一般应在混凝土强度达设计的75%后进行拆除。混凝土浇筑完毕后，应适时覆盖洒水养生，

（2）混凝土的养护

对于在施工现场集中养护的混凝土,应根据施工对象、环境、水泥品种、外

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加剂以及对混凝土性能的要求，提出具体的养护方案，并应严格执行规定的养护制度。

一般混凝土浇筑完成后，应在收浆后尽快予以覆盖和洒水养护。对干硬性混凝土，炎热天气浇筑的混凝土以及桥面等大面积裸露的混凝土，有条件的可在浇筑完成后立即加设棚罩、待收浆后再予以覆盖和洒水养生。覆盖时不得损伤或污染混凝土的表面。混凝土面有模板覆盖时，应在养护期间经常使模板保持湿润。

当气温低于5℃时，应覆盖保温，

不得向混凝土面上洒水，混凝土养护用水的条件与拌和用水相同。 混凝土的洒水养护时间一般为7d，可根据空气的湿度、温度和水泥品种及掺用的外加剂等情况，酌情延长或缩短。每天洒水次数以能保持混凝土表面经常处于湿润状态为度。用加压成型、真空吸水等法施工的混凝土，养护时间可酌情缩短。采用塑料薄膜或喷化学浆液等养护时，可不洒水养护。

对混凝土的养护，应根据气候条件采取控温措施，并按需要测定浇筑的混凝土表面和内部温度，将温差控制在设计要求的范围内，当设计无要求时，温差不宜超过25℃。控制水泥混凝土的水化热，混凝土内部预埋冷却管通水冷却。

混凝土强度达到2.5Mpa前，不得使承受行人、运输工具、模板、支架及脚手架等荷载。

2.13伸缩缝安装

伸缩缝的设计安装温度为20℃，铺筑桥面沥青混凝土前(浇注梁端混凝土时)，按设计要求预留伸缩缝槽口，并埋设联结锚固钢筋。桥面沥青混凝土铺筑要保持连续作业(尤其是表层沥青混凝土铺筑)，在伸缩缝两边各20m范围内不得停机，并要严格控制该范围内铺筑层表面的纵横向平整度，以免影响伸缩缝的安装与使用质量。

伸缩缝平面位置及高程调整正确后，用两台电焊机由中间两端将伸缩缝的一侧与纵向预埋钢筋点焊定位。如果位置、高程有变化宜采取边调边焊，每个焊点缝长不小于5cm，点焊完毕后再加焊，点焊间距小于1m为宜。

在伸缩缝两侧混凝土过渡段上铺一层或两层(视所浇注混凝土的厚度而定)

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Ф6~Ф10、间距为10×10cm的钢筋网，并控制混凝土保护层度在2.5~3.0cm之间。

混凝土应均匀浇注在伸缩缝的两侧，振捣密实，然后表面收浆。混凝土表面高度应与伸缩缝及两边的沥青混凝土面层一致。

待混凝土接近初凝时，要及时进行第二次压浆抹面，使混凝土表面平整光滑。二次抹面结束后用土工布覆盖，并浇水养护14天。养护期间桥面严禁车辆通行。

1、伸缩缝安装应严格在厂家专业技术人员指导下进行。

2、伸缩缝的预埋钢筋位置要准确，伸缩缝的安装宽度，应视当时温度，会同伸缩缝生产厂家的技术人员现场拟定，并用专用夹持装置将伸缩缝固定，待浇筑混凝土达到强度后，再拆去模板及专用夹持装置。

伸缩缝设计安装温度为20℃，伸缩缝安装时应根据现场实际温度进行调整。

33

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第三章 模板、方木计算

3.1 使用材料

混凝土：γ竹胶板: γ

砼

=26.0KN/m3。

=9.0KN/m3；[σw]=11.45Mpa；E=6.0³103Mpa（优质品）；δ

竹胶板

=0.012m；长³宽=2.44³1.22m。

方木：γ

木

=5.0KN/m3；[σw]=12.0Mpa；E=9.0³103Mpa（马尾松）。

φ48³3.5钢管：q管=0.0384KN/m；[σ]= 140.0Mpa；E=2.1³105Mpa；I=1.219³10-7m3；Wx=5.08³10-6m3；r=1.58³10-2m；A=4.³10-4m2。 3.2 模板计算

箱梁支点处，梁高1.4m的实体横隔梁下的底板模板受力最大，作为控制计算部位。

3.2.1荷载

按纵向每1m宽度计：

⑴模板自重：q1=0.012³1.0³9.0=0.108KN/m。 ⑵钢筋混凝土自重：q2=1.4³1.0³26.0=36.4KN/m。

⑶施工荷载：均布荷载2.5KN/m2 集中荷载2.5KN（验算荷载） q3=2.5³1.0=2.5KN/m p=2.5KN（验算荷载）。 ⑷振捣混凝土时产生的荷载：2.0KN/m2

q4=2.0³1.0=2.0KN/m。

荷载组合：

组合Ⅰ：q=q1+q2+q3+q4=0.108+36.4+2.5+2.0=41.0KN/m P=0

组合Ⅱ：q=q1+q2=0.108+36.4=36.5KN/m

P=2.5KN

3.2.2强度验算

（1）计算模式：由于竹胶板底模下布置木横梁(10³10³400mm)，中对中间距30cm,净间距20cm。本计算按五跨连续梁计算（《路桥施工计算手册》P765页）

34

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图3-2-1受力简图

（2）截面特性：A=b³h=1.0³0.012=0.012m2

W=bh2/6=1.0³0.0122/6=2.4³10-5m3

I=bh3/12=1.0³0.0123/12=1.44³10-7m4

（3）强度验算

①采用荷载组合Ⅰ，施工荷载按均布荷载时：

Mmax=0.105ql2+0.158pl =0.105³41.0³0.22+0 =0.17 KN²m

（公式见《路桥施工计算手册》P765页） σ

max

=Mmax/W

=0.17/(2.4³10-5) ³10-3 =7.1 Mpa＜[σw]=11.45Mpa

满足正截面承载力要求！ ②再以集中荷载2.5 KN进行验算

图3-2-2受力简图

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M=0.105ql+0.158pl

=0.105³41.0³0.22+0.158³2.5³0.2 =0.25 KN²m σ=M/W

=0.25/(2.4³10-5)³10-3

=10.4 Mpa＜[σw]=11.45Mpa 满足要求！

2

3.2.3刚度验算

采用荷载组合II，施工荷载按均布荷载时： q=q1+q2=0.108+41.0=41.11KN/m p=0 ⑵刚度验算

f=(0.6ql4+1.097pl3)/100EI

=(0.6³41.11³0.24+0)/(100³6.0³106³1.44³10-7) =0.5mm＜[f]= 0.2/250=0.0008m=0.8mm （公式见《路桥施工计算手册》P765页） 满足要求！

当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过下列允许值： （1）、结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400； （2）、结构表面隐藏的模板，为模板构件计算跨度的1/250；

（3）、支架的压缩变形值或弹性挠度，为相应构件计算跨度的1/1000。 竹胶板: γ

竹胶板

=9.0KN/m3；[σw]=11.45Mpa；E=6.0³103Mpa（优质品）；δ

=0.012m；长³宽=2.44³1.22m。

结论：竹胶板其正截面弯曲强度、刚度满足其容许承载力要求！ 3.3 10³10木横梁计算

墩顶横隔梁下的横木受力最大,梁高1.4m的实体横隔梁，该部分横木作为控制计算部位。木横梁为10³10³400cm的方木楞，方木楞横桥向布设，横木间距为30cm。 3.3.1荷载

横木中对中间距30cm，故每根承受0.3m宽度范围荷载，按纵向每0.3m计算。

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⑴模板、纵木自重：q1=0.012³0.3³9.0+0.1³0.1³5. 0=0.082KN/m。 ⑵混凝土自重：q2=1.4³0.3³26.0=10.9KN/m。

⑶施工荷载：均布荷载2.5KN/m2 集中荷载2.5KN（验算荷载） q3=2.5³0.3=0.75KN/m p=2.5KN（验算荷载）。 ⑷振捣混凝土时产生的荷载：2.0KN/m2

q4=2.0³0.3=0.6KN/m。

荷载组合：

组合Ⅰ：q=q1+q2+q3+q4=0.082+10.9+0.75+0.6=12.33KN/m P=0KN

组合Ⅱ：q=q1+q2 =0.082+10.9=11.0KN/m P=2.5KN 3.3.2强度验算

⑴计算模式：按两跨连续梁计算（《路桥施工计算手册》P762页）

图3-3-1 受力简图

⑵截面特性：A=b³h=0.10³0.10=0.01m2

W=bh2/6=0.10³0.102/6=1.67³10-4m3 I=bh3/12=0.10³0.103/12=83.3³10-5m4

⑶强度验算

①采用荷载组合Ⅰ，施工荷载按均布荷载时： Mmax= MB =-0.125ql2+0.188pl =-0.125³12.33³0.62 =-0.55KN²m

（公式见《路桥施工计算手册》P762页）

σ

max

=Mmax/W

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=0.55/(1.67³10) ³10

-4-3

=3.3Mpa＜[σw]=12.0Mpa 满足要求！ ②再以集中荷载2.5 KN进行验算

图3-3-2 受力简图

M=0.125ql2+0.188pl

=0.125³12.33³0.62+0.188³2.5³0.6=0.84 KN²m σ= MB /W=0.84/(1.67³10-4) ³10-3

=5.0Mpa＜[σw]=12.0Mpa 满足要求！ 3.3.3刚度验算

采用荷载组合II：

q=q1+q2 =0.082+10.9=11.0KN/m p=0 ⑵刚度验算 fmax=0.521ql4/100EI

=(0.521³11.0³0.³103)/(100³9.0³109³1.73³10-5) =0.00047m=0.47mm＜[f]=0.6/400=1.5mm。 （公式见《路桥施工计算手册》P762页） 满足要求！

方木连续楞梁承载力验算结论：根据以上验算的结果，在墩顶横隔梁段， 10³10³400cm的方木楞梁，中对中间距30cm，跨径为60cm。其正截面弯曲强度、刚度满足其容许承载力要求！

3.4 底板12³12木纵梁计算

墩顶横隔梁处实体部位下的木纵梁受力最大，梁高为1.4m的实体部位，作

38

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为控制计算部位。木纵梁长度为4.0m，其间距为60cm。

3.4.1荷载

木横梁在支点附近间距90cm，故每根承受90cm宽度范围荷载，按横向每90cm宽度计算。

⑴模板、纵木、木横梁自重：q1=[0.012³1.0³9.0+0.1³0.1³5.0³4(平均根数)]³0.9+0.12³0.12³5.0=0.36KN/m。

⑵混凝土自重：q2=1.4³1.0³26.0³0.9=32.76KN/m。

⑶施工荷载：均布荷载1.5KN/m2 集中荷载2.5KN（验算荷载）

q3=1.5³0.9=1.35KN/m p=2.5KN（验算荷载）

⑷振捣混凝土时产生的荷载：2.0KN/m2

q4=2.0³0.9=1.8KN/m。

3.4.2强度验算

⑴计算模式：按五跨连续梁计算。

图3-4-1 受力简图

⑵截面特性：Ix=a4/12=0.124/12=1.728³10-5m4

Wx=a3/6=0.123/6=2.88³10-4m3

⑶荷载组合：

q=q1+q2+q3+q4=0.36+32.76+1.35+1.8=36.27KN/m ⑷强度验算

M支=0.105ql2

=0.105³36.27³0.92 =3.08KN²m

39

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σ

max

=M支/W

=3.08/(2.88³10-4) ³10-3 =10.7Mpa＜[σw]=12.0Mpa

满足要求！

再以集中荷载2.5 KN进行验算

图3-4-2 受力简图

M=0.105ql2+0.15pl

=0.105³36.27³0.92+0.15³2.5³0.9

=3.42KN²m

σ=M/W=11.8 Mpa＜[σw]=12.0Mpa 满足要求！

3.4.3刚度验算

⑴荷载组合

q=q1+q2=0.36+32.76=33.1KN/m ⑵刚度验算 fmax=0.6ql4/100EI

=0.6³33.1³0./(100³9.0³106³1.728³10-5) =0.00012m＜[f]=0.6/400或者小于0.0015m。 满足要求！

40

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第四章 碗扣式钢管满堂支架计算

4.1 使用材料

混凝土：γ竹胶板: γ

砼

=26.0KN/m3。

=9.0KN/m3；[σw]=11.45Mpa；E=6.0³103Mpa（优质品）；δ

竹胶板

=0.012m；长³宽=2.44³1.22m。

方木：γ

木

=5.0KN/m3；[σw]=12.0Mpa；E=9.0³103Mpa（马尾松）。

φ48³3.5钢管：q管=0.0384KN/m；[σ]= 140.0Mpa；E=2.1³105Mpa；I=1.215³10-7m3；W=5.08³10-6m3；i=1.58³10-2m；A=4.³10-4m2。

I25b工字钢：q工=0.42KN/m；[σw]= 145.0Mpa；E=2.1³105Mpa；Ix=0.528³10-4m4；Wx=4.23³10-4m3；A=5.35³10-3m2。

4.2 碗扣支架计算

4.3.1支架性能

表4-3-1 φ48mm*3.5mm钢管杆件性能表

立杆 步距（cm） 60 120 180 240 横杆 允许集中荷载允许荷载（KN） 横杆长度（cm） （KN） 40 90 4.5 30 120 3.5 25 150 2.5 20 180 2 允许均布荷载（KN） 12 7 4.5 3 4.2.2荷载

碗扣支架立杆布置分为两种：在箱梁横隔梁、腹板等实体部位的立杆间距60³90cm、水平步距为120cm，悬臂板部位的立杆间距90³90cm、水平杆步距120cm。

支架以上模板体系荷载取q1=0.012³1.0³9.0+0.1³0.1³5.0³3.33(平均根数)+0.12³0.12³5.0³1.33(平均根数)=0.37KN/m2。

施工荷载：均布荷载取q3=1.0KN/m2。 振捣混凝土时产生的荷载取q4=2.0KN/m2。 （一）最不利荷载位置计算：

⑴箱梁横隔板、腹板等实体处的立杆间距为60³90cm处：

41

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支架以上模板体系荷载：p1=0.37³0.6=0.22N； 混凝土梁高1.4m：p2=1.4³0.6³0.9³26.0=19.6KN； 施工荷载：p3=1.5³0.6³0.9=0.81KN；

振捣混凝土时产生的荷载取p4=2.0³0.6³0.9=1.08KN。 荷载组合：

p=p1+p2+p3+p4=0.22+19.6+0.81+1.08=21.7KN＜[N]=30KN。 （二）钢管支架的稳定性

单根钢管截面面积（壁厚3.5mm计，另外乘以0.75折减系梁） A=4.³10-4m2³0.75=3.67³10-4 m2 ；W=5.08³10-6m3；i=1.58³10-2m；。 钢管长度取10m，（支架高度小于10m）按两端铰接，l0=10m，则：

λ=l0/r=10/1.58=63﹤[λ=150]

查《钢结构设计规范》（GB50017-2003）P130页，得： 轴心受压构件稳定系数φ=0.791 ∴σ

max

=N/（φA）=21.7/（0.791³3.67³10-4）³10-3=74.7Mpa＜

[σ]=145.0Mpa。

4.3 门洞式支架工字钢横梁计算

为保证A匝道桥现浇箱梁在施工期间，能够临时通行施工车辆，因此在1#～2#墩或2#～3#墩之间设置门洞，门洞宽4.0m，高5m。

4.3.1荷载

⑴横梁上支架处于箱梁一般段，立杆间距为60³90cm处： 支架以上模板体系荷载：p1=0.37³0.6=0.22N； 混凝土梁高1.4m：p2=1.4³0.6³0.9³26.0=19.6KN； 施工荷载：p3=1.5³0.6³0.9=0.81KN；

振捣混凝土时产生的荷载取p4=2.0³0.6³0.9=1.08KN。 荷载组合：

p=p1+p2+p3+p4=0.22+19.6+0.81+1.08=21.7KN

42

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图4-3-1 门洞式支架图

图4-3-2 受力简图

43

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经计算，受力弯矩图如下：

-2.17( 1 )( 2 )-2.1712-2.31-2.29-2.27-2.25-2.24-2.22-2.20-0.82-0.77( 3 )( 4 )( 5 )( 6 )( 7 )( 8 )( 9 )-2.29-2.27-2.24-2.22345678.-2.31-2.29-2.27-2.25-2.24-2.22-2.20-2.17-0.82-0.77( 10 )( 11 )( 12 )( 13 )( 14 )( 15 )( 16 )( 17 )-2.31-2.29-2.25-2.24-2.2010111213141516-2.1717188.37.8447.60x37.84

图4-3-3 弯矩图

.25.2532.557.187.187.177.17( 1 )( 2 )-0.06( 3 )( 4 )( 5 )( 6 )( 7 )( 8 )( 9 )-0.06-0.06-0.06-0.061234567-14.52-14.52-14.53-14.53-21.7032.5510.8510.85-10.85-10.85-32.5514.5314.5314.5214.5221.70( 10 )( 11 )( 12 )( 13 )( 14 )( 15 )( 16 )( 17 )100.0611-7.1712-7.17130.0614-7.1815-7.1816180.060.060.0617-32.55-.25-.25

图4-3-3 剪力图

x反力计算

约束反力值 ( 乘子 = 1)

-------------------------------------------------------------------------------------------- 结点约束反力 合力 支 座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩 -------------------------------------------------------------------------------------------- 2 0.00000000 18.9040304 0.00000000 18.9040304 90.0000000 0.00000000 3 0.00000000 5.06588462 0.00000000 5.06588462 90.0000000 0.00000000 4 0.00000000 10.1328517 0.00000000 10.1328517 90.0000000 0.00000000 5 0.00000000 -0.00056574 0.00000000 0.00056574 -90.0000000 0.00000000 6 0.00000000 5.06616868 0.00000000 5.06616868 90.0000000 0.00000000 7 0.00000000 10.1328523 0.00000000 10.1328523 90.0000000 0.00000000 8 0.00000000 -0.00056528 0.00000000 0.00056528 -90.0000000 0.00000000 9 0.00000000 38.0412811 0.00000000 38.0412811 90.0000000 0.00000000 10 0.00000000 38.0414193 0.00000000 38.0414193 90.0000000 0.00000000 11 0.00000000 -0.00050739 0.00000000 0.00050739 -90.0000000 0.00000000 12 0.00000000 10.1329178 0.00000000 10.1329178 90.0000000 0.00000000

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13 0.00000000 5.06624171 0.00000000 5.06624171 90.0000000 0.00000000 14 0.00000000 -0.00048514 0.00000000 0.00048514 -90.0000000 0.00000000 15 0.00000000 10.1329399 0.00000000 10.1329399 90.0000000 0.00000000 16 0.00000000 5.06603210 0.00000000 5.06603210 90.0000000 0.00000000 17 0.00000000 15.1195034 0.00000000 15.1195034 90.0000000 0.00000000 -------------------------------------------------------------------------------------------

由图中可看出，弯矩最大为47.6 KN²m，剪力最大为.25KN。 截面特性：Ix=0.528³10-4m4；Wx=4.23³10-4m3；A=5.35³10-3m2

强度验算：

Mmax=150.96/2=75.48KN²m

σ

max

=Mmax/W

=47.6/(4.23³10-4) ³10-3 =112.5Mpa＜[σw]=145.0Mpa

纵梁下钢管最大支座反力为38.0KN＜[N]=40KN 4.4 混凝土扩大基础计算

4.4.1荷载

⑴竖向荷载

碗扣支架采用C20砼基础垫层厚15cm； 查4.2中计算结果立杆最大竖向荷载： R1=21.7KN

钢管自重：G1=3.84³10-2³10.0m（假定总长）=0.4KN 混凝土扩大基础自重：G2=0.6³0.9³0.15³25.0=2.0KN ∴竖向荷载：N=22.08+0.4+2.0=24.5KN。 竖向荷载：N=24.5KN

基础面积：A=3.14³0.2752=0.24m2 W=24.68/0.24=103KN/m2

故地基承力需103Kpa即可满足要求。根据本项目工程地质勘测报告可知，回填土在天然状态下抗压强度可达到70～100Kpa。经过对不良土质的换填及碾

45

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压，满堂支架基础采用15cm厚的C20混凝土层。地基基础的容许承载力至少应大于120Kpa。可以作为扩大基础的持力层。

4.5 支架整体稳定性计算

4.5.1荷载

⑴竖向荷载

支架以上模板体系荷载：p1=0.37³0.6³0.9=0.2KN； 施工荷载：p3=1.5³0.6³0.9=0.81KN； 钢管自重：G1=3.84³10-2³10.0(总长)=0.4KN ∴竖向荷载：N=0.2+0.81+0.4=1.41KN。 ⑵横向风力

根据《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004，支架为临时结构，按1/10频计算：

基本风速：V10=28.8m/s 基本风压：W10=0.5KN/m2

空气重力密度：γ=0.012017e-0.0001Z=0.012017e-0.0001³15=0.012 KN/m3

高度Z处的设计基准风速：Vd= K2K5V10=0.79³1.38³28.8=34.3m/s 设计基准风压：Wd=(γVd2)/(2g)=(0.012³34.32)/(2³9.81)=0.72KN/m2 支架+梁高按3.5m实体计算，则：

桥横向风荷载标准值：Fwh=k0k1k3WdAwh=0.75³1.1³1.0³0.72³0.6³3.5=1.25KN

其中：k0为设计风速重建期换算系数，对于施工架设期桥梁，k0取0.75。 K1为风载阻力系数，k0取1.1。

K3为地形、地埋条件系数，一般地区k3取1.0。 Wd为设计基准风压。

Awh为横向迎风面积，按实际尺寸计算。 着力点距扩大基础底按8m计算，则弯矩： Wwh=1.25³8=9.98KN²m

4.5.2支架整体稳定验算

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由4.3立柱计算结果可知：φ=0.791s ∴σ

max

=N/（φA）+M/W

=[1.41/(0.791³4.³10-4)+0.5/(5.08³10-6)]³10-3 =98.4Mpa＜[σ]=140Mpa σ

min

=N/（φA）-M/W

=[1.41/(0.791³4.³10-4)-0.5/(5.08³10-6)]³10-3 =-86.19Mpa＜[σ]=140Mpa 满足要求！

4.5 支架预压

同第二章。

4.6 预拱度的设置

同第二章。

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第五章 安全生产技术组织措施

在施工时，注意对钢管和纵梁联接处进行加固处理。应特别注意检查纵梁剪力撑的联接是否严格按设计施工。

所有钢结构的施工必须满足钢结构施工规范要求，并严格检查。

5.1结构设施

为确保施工安全，经理部将成立安全领导小组，由项目经理任组长，经理部设专职安全员1人，各工区设兼职安全员3人，具体负责安全工作的实施。建立健全安全保证体系，确保施工的安全。

5.2具体措施

安全工作是搞好生产的重要因素，关系到国家、企业和职工的切身利益。特别是对于本工程，交互作业面多，各种干扰多，安全事故很容易发生。因此，在施工过程中，我们认真贯彻“安全第一，预防为主”的方针，广泛应用系统工程和事故分析方法，严格控制和防止各类伤亡事故的发生。具体措施如下： ⑴加强领导，健全组织。项目经理部成立安全领导小组，设专职安全员制定严格的安全措施，定期分析解决工作中存在的问题，及时发现和排除不安全隐患。 ⑵安全教育要经常化、制度化。开工前进行系统安全教育，开工后抓好“三工”教育和定期培训。通过安全竞赛、现场安全标语、图片等宣传形式，增强安全员安全生产的自觉性，时时处处注意安全，把安全生产工作真正落到实处。 ⑶严格安全监督，完善安全检查制度。各级安全生产领导小组要定期组织检查。各级安全监督人员要经常检查，发现问题及时纠正，把事故消灭在萌芽状态。 ⑷按施工组织设计和工艺流程科学组织施工。严格各工序衔接，严格操作规程，严禁各种违章指挥和违章作业行为发生。

⑸所有施工设备和机具在使用前均必须由专职人员负责进行检查、维修、保养，确保状况良好。架子工、起重工、电工、电焊工等主要工种必须经过培训并经考核取得合格证，方可持证上岗操作杜绝违章作业。

⑹加强安全防护。桥梁作业区与施工人员要戴安全帽，系好安全带，脚手架、脚手板要搭设牢固，以保证施工的安全。

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⑺抓好现场管理，坚持文明施工，保障人身、机械和器材的安全。施工车辆在城市道路上限速行驶，不侵道不抢行，做到文明礼让，严格按照城市道路车辆行驶的各项交通规范行驶，以防交通事故的发生。

⑻要安全用电，严格按地区用电有关规定安装线路及设备，用电设备都要安装地线，禁止不合格的电工器材。库房、油库严禁烟火，油库要安装避雷装置。 ⑼认真做好防火、防盗工作，重点设备重点防护，严格各类事故的发生。

5.3重点防范

⑴支架安全防范措施

为确保施工人员作业安全，采取如下措施：

①纵梁安装完成后立即在纵梁底部挂两层安全网（满布），预防施工水、物体坠落道路。

②纵梁底部满布安全网后，在箱梁模板四周设置安全防护栏杆。

③防护栏杆高1.2m，立杆采用Φ48钢管，Φ48钢管与侧模焊接，立杆间距<2m,立柱间设两道Φ12钢筋平联，并安装一层安全网（密布）。 ⑵支架防撞措施

①在支架四周设置混凝土安全岛，混凝土防撞墩上绘有红白相间标志，同时钢管支墩采用夜光粉标志醒目警示，

②在关键部位设置专人看守，以确保支架立柱、基础不被撞击。 ③预留门洞处还须设置混凝土防撞墩， ⑶遇到灾害后的对策

各种自然灾害的发生是不以人的意志为转移的，在施工时可能遇到诸如地震、洪水、台风等灾害性事故。针对可能发生的灾害制定应急预案和措施，以备在灾害发生后，以最快的速度恢复生产，确保工程质量和工程进度按计划完成。 ①以预防为主，联系当地有关部门，做好各方面的灾害预报工作。 ②一但灾害发生，立即启动应急预案，全力抢险，把机具、人力、财力损失减少到最低限度。

③灾害过后，应马上组织施工，不惜一切代价保证工程按期按质完成。

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⑷支架基础处理

本计算书要求基础抗压强度至少大于120Kpa。根据本项目工程地质勘测报告可知，回填土在天然状态下抗压强度可达到70～100Kpa。经过处理后基础抗压强度至少大于120Kpa：

①满堂支架基础。经过对不良土质的换填，采用YZT16振动式压路机碾压，满堂支架基础采用15cm厚的C20混凝土层,门洞处采用80cm厚混凝土层，同时可以作为防撞墙。

特别在泥浆池位置，要挖除淤泥，再分层回填碾压。地基基础的容许承载力至少应大于150Kpa。可以作为扩大基础的持力层。

5.4防物体坠落措施

①安全网设置

在工字钢纵梁下方全部铺设两层安全网，安全网为钢丝网，网眼为尺寸为10mmx10mm。预防施工水、物体坠落高速路。 ②12mm厚模板

在工字钢纵梁上方铺设12mm厚模板， 12mm厚模板满铺处理。 ③2m长延伸段

在I36b工字钢横梁两端加设2m长延伸段， 2m长延伸段采用12mm厚模板密铺。

④栏杆和安全网

道路上方的箱梁两侧焊接1.2m高的栏杆，栏杆上挂安全网，安全网网眼尺寸为10mmx10mm。

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第六章 支架布置图

A匝道桥现浇箱梁支架横断面布置图 A匝道桥现浇箱梁门洞支架横断面布置图 张公1号中桥现浇箱梁支架横断面布置图 张公2号中桥现浇箱梁支架横断面布置图 A匝道桥现浇箱梁支架支架纵断面布置图

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